418 - Se si definisce lo spettro per punti (rsl) come viene considerato il fattore di struttura q?

In CDS è possibile modificare lo spettro (per tener conto per esempio dello studio della rsl) secondo due modalità:

- parametrica, modificando i parametri che definiscono i 4 rami dello spettro viene definito uno spettro elastico al quale in fase di calcolo verrà applicato il fattore di struttura q per ottenere lo spettro di progetto

- per punti : vengono indicati direttamente i punti che definiscono in modo discreto lo spettro di progetto. Il fattore di struttura q deve quindi già essere incluso nella definizione dello spettro perchè non essendoci più i 4 rami caratteristici non è più possibile scalare lo spettro elastico secondo le formulazioni proprie delle NTC (e EC8) per ottenere quello di progetto.
In questo caso quindi non evrrà tenuto in conto il fattore di struttura q perchè quello dfinito è già uno spettro di progetto

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data: 24-04-2018 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4408

417 - Errore 404 in fase di stampa della relazione di calcolo

Dal menu di stampa selezionare Stampante e verificare che non sia impostata una stampante non corretta (es. plotter).
Per sicurezza si può modificare la stampante predefinita, confermare e reimpostare nuovamente la stampante precedente (in questo modo viene forzato il reset dei dati relativi alla stampante).

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data: 06-03-2018 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 3704

416 - Per una struttura esistente a telai in c.a. sono state assegnate le armature in input ed è stata effettuata una analisi lineare, ma in visualizzazione risultati i pilastri sono riportati in giallo (verifiche non effettuate)

Nel caso di struttura a telai in c.a. con armature di input e analisi lineare (es. esistente con LC1) dopo aver effettuato il calcolo occorre comunque passare per la fase di esecutivi pilastri in cui verrà effettuata la verifica anche dei pilastri (*).

(*) Nota: per essere considerati elementi esistenti occorre assegnare nei criteri di progetto (travi e pilastri) una classe del materiale (almeno il cls) PROVINI.
Nel caso dei pilastri infatti in fase di disegno esecutivi la verifica non procederà perchè verrà segnalata la mancanza di dati nella verifica dei nodi.

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data: 06-03-2018 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5591

415 - Nei tabulati dei baricentri sono presenti variazioni di rigidezza elevate anche tra piani identici tra loro per carichi e geometria

Nella valutazione della rigidezza non va considerato il piano a se stante, ma il suo comportamento all’interno della struttura:
la rigidezza di un maschio murario dipende dalle sue caratteristiche meccaniche e dai vincoli in testa e al piede.
I piani superiori in generale risulteranno sempre meno rigidi dei sottostanti perchè i maschi murari risentono dell’iniziale rotazione al piede dovuta alla deformabilità dei muri sottostante.

Per chiarire il concetto si immagini una mensola verticale caricata con un carico uniforme distribuito orizzontale:
suddividendola in 4 parti e valutando la rigidezza di ogni singolo tratto come rapporto tra forza applicata e spostamento relativo tra nodo superiore (di testa) e inferiore (piede), questa risulterà maggiore nei tratti prossimi all’incastro (piede-quota 0) e via via decrescente verso l’alto (piani superiori).
Ma si tratta sempre della stessa asta.

La differenza di rigidezze tra i piani si riduce notevolmente in un ipotetico modello shear-type, dove si assumono le aste/pareti impedite di ruotare alle estremità (es,. vecchio metodo POR).

Per valutare la rigidezza di un piano avulso dall'intera struttura occorre generare e calcolare un modello che contenga solo quel piano (in questo caso la rigidezza sconterebbe la mancanza interazione con l'eventuale piano superiore in termini di rigidezza in testa, am questo varrà per tutti i piani più o medo allo stesso modo).

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data: 05-03-2018 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4404

414 - In un'analisi statica lineare di un edificio in muratura per alcuni maschi murari le verifiche risultano non soddisfatte (in blu nella colorazione verifiche)

Se un maschio murario ha un rapporto tra base (lunghezza) e altezza molto limitato allora viene considerato non in grado di offrire nessuna resistenza alle azioni orizzontali, quindi trattato come pendolo.
Quindi non viene fatta nessuna verifica per azioni orizzontali nel piano della parete, ma solo a sisma ortogonale e verifiche statiche.
Questo perchè in realtà la muratura è un materiale che si considera non resistente a trazione mentre nei modelli elastici lineari inevitabilmente la schematizzazione è di materiale resistente anche a trazione (almeno per la valutazione delle caratteristiche meccaniche del maschio).
Questa approssimazione non è più accettabile quando la parete è molto snella.

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data: 02-03-2018 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5665

413 - Effettuando una pushover su un edificio esistente benché tutte le analisi vadano in crisi subito al primo passo ottengo dei valore relativamente elevati di vulnerabilità sismica

L'analisi pushover definisce la capacità della struttura in termini di PGA (cioè picco di accelerazione al suolo) in modo che sia confrontabile con la domanda direttamente rapportabile al valore di ag dello spettro.
Tali valori di PGA devo per forza rientrare nel range di accelerazioni previste dalle mappe sismiche per il sito, sono ammesse interpolazioni ma non estrapolazioni.
Quindi ogni analisi pushover potrà fornire un PGA compreso tra i valori di ag minimo (Tr = 30 anni) e massimo (Tr = 2475 anni).

Tale limitazione è insita nel metodo (pushover) e non è una limitazione del CDS.

Nota: per ricavare i valori massimo e minimo di ag per il sito è sufficiente accedere alla gestione dei Dati generali -> parametri stati limite sisma e porre Tr = 30 (o 2475) per avere i valori minimi e massimi di ag previsti dalle mappe per quel sito (il valore di ag viene aggiornato automaticamente)

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data: 07-02-2018 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6650

412 - Lanciando il disco chiave parte una procedura di installazione e viene richiesto di installare Autocad

Il problema è dovuto ad un errore nel registro di Windows.
La procedura più semplice ed efficace è:
1. pannello di controllo -> installazione applicazioni
2. selezionare Autocad -> disinstalla
3. all'avvio della procedura di disinstallazione verrà chiesto di scegliere se disinstallare o riparare
4. scegliere RIPARA
Al termine della procedura riavviare la macchina (è consigliabile riavviare il computer anche dopo aver rilevato l'errore nel lanciare l'aggiornamento della chiave STS)

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data: 26-01-2018 | software: all | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 3690

411 - E' possibile usare i dati dello studio della risposta sismica locale (RSL) per un'analisi pushover?

SI ma occorre settare il tipo di spettro come 'parametrico' e non 'Lex' (*).
Modificando alcuni grandezze sismici il programma richiede se aggiornare automaticamente i parametri sismici che definiscono lo spettro, in questo caso occore rispondere 'NO' per lasciare quelli inseriti e derivanti dallo studio della rsl

(*) Nel caso di spettro da Norma (Lex) e analisi pushover i dati possono essere usati per la determinazione della domanda (spettro normalizzato) ma il problema è nella determinazione della capacità in termini di PGA:
il metodo si basa sull'individuazione di uno spettro che determina un effetto sismico che porta al limite della capacità della struttura.
In pratica, tra tutti i possibili spettri (30 anni <= Tr <= 2475) viene individuato quello per cui domanda di spostamento e capacità di spostamento coincidono.
Dato che non è possibile in uno studio della RSL fornire tutti i parametri spettrali che consentono di coprire il range proprio delle mappe sismiche (Tr = [30- 2475] anni), basarsi su quelli disponibili (mappe sismiche) darebbe dei risultati incongruenti.
Pertanto in questi casi è preferibile eseguire una analisi lineare

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data: 29-11-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6576

410 - Come deve intendersi la rete in FRP presente tra i possibili interventi sulla muratura?

L'intervento con rete in FRP presente tra i rinforzi del materiale muratura è del tutto analoga all'intonaco armato, in cui però la rete in acciaio è sostituita da una rete in FRP.
Per essere efficace vanno quindi assegnati i relativi coefficienti correttivi.
Questo intervento NON va confuso o considerato come la disposizione di fasce di FRP direttamente incollate sulla muratura (priva quindi di betoncino).

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data: 14-11-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5724

409 - E' corretto assegnare alle aste (travi o colonne) una mesh > 1?

Assegnare una mesh > 1 ad un'asta significa sostanzialmente "spezzare" quell'asta in più parti, con quello che ne deriva in termini di
verifica della freccia, di valutazione dell'instabilità etc...

Una mesh > 1 può avere senso per rappresentare la connessione di continuità di un'asta a un elemento shell.
Ecco alcuni esempi:
- trave/cordolo sopra un setto
- trave che porta un setto superiore
- colonne intimamente connesse a un setto
- travi connesse a un elemento shell orizzontale o inclinato (es. rampe scale)

In questi casi assegnare una mesh corrispondente a quella dell'elemento shell contiguo è corretto (in fase di generazione da input impalcati viene fatto in automatico per tutte le travi).

Ma se lo si fa per esempio per una trave su due appoggi (es. verifica di una trave in acciaio/legno di solaio/copertura) allora si rischia di sottostimare i problemi di instabilità e di deformabilità, come la freccia (ver. SLE) che sarà calcolata per ogni tronco, tenendo conto della sua lunghezza e decurtando lo spostamento rigido dei nodi di estremità).

Una mesh > 1 in questi casi può essere usata per esempio per verificare a flessione una trave in acciaio/legno simulando la presenza di ritegni trasversali che ne limitano l'instabilità. Ma è sempre necessario effettuare parallelamente la verifica della freccia sulla trave a mesh 1.

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data: 14-11-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5748

408 - Perchè nel tabulato dei baricentri non è presente il dato r/ls per la verifica di strutture deformabili torsionalmente?

Tale verifica va fatta solo per strutture in c.a. (cap. 7.4) quindi se si assegna nei parametri sismici un sistema costruttivo diverso (esempio 'altro' per poter assegnare un fattore di struttura q esplicito) tale verifica non viene effettuata.
br> Per ottenere questa verifica basta quindi assegnare il sistema costruttivo 'c.a.' (qualunque, dato che questa verifica per le analisi lineari è indipendente dal fattore di struttura q).

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data: 14-11-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4720

407 - Dove posso ricavare le accelerazioni prodotte dall'azione sismica relative allo SLO necessarie per poter effettuare le verifiche di cui al punto 7.3.7.3 delle NTC08 ossia le verifiche di operatività degli impianti in termini di mantenimento della fu

Le verifiche degli impianti in termini di accelerazioni (par. 7.3.7.3.) possono essere eseguite secondo quanto indicato al par. 7.2.3. per gli elementi strutturali secondari o elementi non strutturali:
le forze con cui verificare gli impianti saranno ricavati dalla 7.2.1. dove alfa (7.2.2) = Ag/g che si ricava dai parametri stati limite sisma => SLO.

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data: 27-10-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4190

406 - qual è il modo giusto di modellare una lastra in acciaio (da 0,5 cm) saldata sui quattro lati di un telaio rettangolare chiuso?

la lastra in acciaio può essere modellata come uno shell con materiale generico : - definire in archivio -> 'materiali e criteri shell' un materiale generico ('Generici') con le caratteristiche dell'acciaio
- definire in input uno shell con sezione 0.5 cm e materiale generico definito
- se si usa input impalcati => inserire un setto tra i due fili della trave del telaio
- se si usa input spaziale => inserire uno shell tra i 4 nodi del telaio

- per avere intima connessione sui lati assicurarsi che shell e aste abbiano la stessa mesh:
per esempio shell 6x6 => aste e colonne shell 6 (assegnabile esplicitamente in input spaziale).
Con input impalcati non è possibile definire la mesh degli elementi asta ma è possibile indicare in Dati generali => Par. genera x spaziale => no mesh pilastri = NO => in questo modo verranno generati pilastri con mesh congruente agli shell ad essi connessi (questo varrà per tutte le colonne).

NOTA: in fase di calcolo non viene tenuta in conto in nessun modo la riduzione di rigidezza della piastra dovuta a fenomeni di instabilità, quindi il contributo della piastra potrebbe in alcuni casi essere notevolmente sovrastimato.
Esempio: per l'effetto "controvento" la parte effettivamente reagente di piastra può essere limitata a una fascia diagonale in trazione, mentre la parte in compressione può avere resistenza nulla perchè instabilizzata.
Per azioni orizzontali nel piano del telaio risulterebbe quindi più adatto un modello con controvento diagonale teso.

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data: 25-10-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7574

405 - Per inserire nel modello il pozzetto interrato del vano ascensore ho dovuto traslare tutte le quote verso l'alto. Come è possibile tener conto della quota dallo spiccato delle fondazioni?

Nella definizione delle quote* => gestione quote negative (ultima icona della toolbar principale) è possibile indicare la posizione della quota 0.

(*) Questa procedura è gestibile solo solo in input da impalcati, mentre in input spaziale è possibile assegnare direttamente delle quote negative ai nodi

Nota
(... dal manuale CDS)... L’assegnazione di una quota negativa non è automaticamente collegata all’impostazione dello zero sismico, cioè della quota a partire dalla quale il fabbricato risentirà dell’effetto del sisma. Non è infatti sempre vero che la presenza di quote negative comporti una redistribuzione delle forze sismiche. Nel caso in cui si volesse imporre una quota dello zero sismico differente dalla quota di base della struttura, bisognerà pertanto agire sull’apposito dato contenuto fra i DATI STRUTTURA dei DATI GENERALI del programma.

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data: 05-10-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8025

404 - Come posso tener conto dell'irregolarità in altezza o in pianta di un piano ai fini dell'eccentricità di calcolo dell'azione sismica, come da 7.2.3?

In input impalcati, nella definizione quote è possibile indicare se il piano è irregolare in pianta o in altezza.
In questo caso verranno automaticamente incrementati gli effetti torsionali da eccentricità accidentali e/o il tagliante di piano per effetto del piano soffice come previsto dalle NTC.

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data: 05-10-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4658

403 - per un edificio in muratura facente parte di cortina di edifici, dovendo fare una analisi statica non lineare con impalcati rigidi, come è possibile portare in conto gli effetti della cortina sulla struttura?

A meno di modellare anche le strutture adiacenti (e seguenti) non è possibile tener conto in modo preciso dell'influenza dell'aggregato.
Se la struttura adiacente è più rigida e intimamente connessa a quella oggetto di studio, allora l'interazione si può schematizzare in maniera semplificata attraverso vincoli esterni a rigidezza finita (da valutare).
Ma questo rappresenta un caso abbastanza raro dell'effetto positivo di struttura adiacente.

Vanno comunque considerate 2 situazioni diverse:
- adiacenza a strutture accostate o giuntate => in questo caso il problema principale dell'interazione può essere il martellamento, che va valutato sia localmente che globalmente in termini di forze equivalenti agenti sulla struttura (da valutare a parte)
- strutture adiacenti intimamente connesse => l'influenza può essere negativa o positiva sulla struttura (dipende da masse e rigidezze), ma se non vengono modellate le strutture allora l'effetto va valutato separatamente ed eventualmente schematizzato nel modello in termini di vincoli esterni e forze agenti

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data: 22-09-2017 | software: cds | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5048

402 - Nella stampa dei baricentri (output CDS) non compare la verifica di regolarità della struttura

Il tabulato della verifica di regolarità strutturale viene prodotto nella stampa dei risultati (output CDS -> baricentri).
Perchè venga effettuata tale verifica e venga di conseguenza stampato il relativo tabulato occorre che:
- la struttura contenga almeno 2 piani sismici
- venga effettuata un'analisi sismica
- dopo aver effettuato il calcolo e i disegni esecutivi vengano lanciate anche le Riverifiche SLU+SLE

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data: 16-06-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7124

401 - Come è possibile ottenere la verifica della freccia di un solaio in c.a.?

la procedura da seguire è:

1. impostare nei criteri di progetto (Dati gen. -> criteri di progetto -> SLE) il rapporto luce/spostamento limite (es. 250) per la combinazione SLE (es. Spost. perm.)
2. eseguire il calcolo del solaio
3. effettuare il disegno ferri
4. Riverifiche SLE (menu principale)
5. Stampa tabulati 'Verifiche SLE'

NB : entrando nella gestione dei Dati gen. del menu principale si modificano le impostazioni solo per i nuovi solai mentre non si ha nessun effetto su quelli già presenti in input (almeno che non si usi la funzione di copia su TUTTI i solai presente nella toolbar principale).
Per i solai già inputati accedere alla gestione criteri di progetto dal menu Input -> (seleziona solaio) -> Dati generali -> criteri di progetto SLE per ogni solaio per apportare le modifiche.

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data: 21-04-2017 | software: CDF | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6500

400 - E' possibile eseguire un'analisi pushover senza impalcati rigidi? Qual è il riferimento normativo

Si, il CDS offre la possibilità di eseguire analisi pushover anche per strutture prive di impalcati rigidi*, rifacendosi alla teoria proposta da Chopra e Goel [2002] ed estesamente descritta nella pubblicazione: Developement and application of Nonlinear Static Procedures for plan-asymmetric buildings - G. Adhikari, R. Pinho- IUSS press Decembre 2010.
La soluzione proposta prevede di definire lo spostamento del sistema S.D.O.F. come uno spostamento generalizzato che compie sul tagliante totale lo stesso lavoro del sistema reale.
Questa analisi si sviluppa applicando le azioni puntualmente sui nodi della struttura ed imponendo un Punto di Controllo “virtuale”, non necessariamente esistente come entità fisica reale.
Da un punto di vista normativo questa formulazione si basa quindi su letteratura internazionalmente riconosciuta.

* Occorre aver attivo il modulo pushover per strutture prive di impalcato rigido e aver settato come tipo di distribuzione (parametri analisi non lineare) 'impalcati deformabili'.

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data: 30-03-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8945

399 - Qual è il procedimento per stampare la documentazione relativa al bonus sisma?

la procedura per la stampoa della relazione relativa al bonus sisma è la seguente:
1. realizzare un progetto ante-operam della struttura con analisi pushover
2. realizzare il progetto post-operam sempre con analisi pushover
3. in fase di STAMPE completa impalcati o spaziale:
3.1. Settaggi win:
a. Path Dati Push 2 : indicare il percorso del progetto ante-operam*
b. Flag Push2 : ante-operam*

*Se il progetto da cui si sta operando/stampando è quello ante-operam allora indicare come push2 i dati relativi al progetto post-operam (Path e Flag).

3.2 Stampare la relazione per bonus sisma dall'icona 'Relazione generica/Lazio' presente nella toolbar principale

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data: 22-03-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 11793

398 - Nella verifica di deformabilità di travi in c.a. con tamponature in muratura è possibile tener conto del solo contributo della tamponatura come previsto al C4.1.2.2.2?

Le NTC 2008 [ C4.1.2.2.2 ] indicano un limite di deformabilità (freccia) pari a 1/500 della luce per le travi in c.a. portanti tamponature in muratura, ma potendo epurare la freccia della parte dovuta ai carichi pre-esistenti la realizzazione della tamponatura.
In CDS è possibile tener conto di questo aspetto in 2 modi:
1 - eseguendo la verifica su un modello privo dei carichi pre-esistenti sulla trave
2 - inserendo il carico della tamponatura su un canale di carico dedicato (da input spaziale) e modificando la combinazione di carico quasi permanente.
In entrambi i casi la verifica andrà presa in considerazione solo per quelle travi interessate da questo aspetto.

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data: 14-02-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4536

397 - Come è possibile tener conto di un carico solo in termini di massa sismica (es. pannello poggiato in fondazione)?

Per considerare un carico ai soli fini del contributo in termini di massa sismica, come può essere per esempio l'effetto di una parete/pannello poggiata in fondazione ma ancorata per alla struttura per gli spostamenti laterali, si può procedere in questo modo:
1. in input spaziale definire una nuova condizione di carico con destinazione d'uso SOLO MASSA
2. assegnare quindi su questa condizione dei carichi concentrati ai nodi o dei carichi distribuiti sulle aste.
L'effetto sarà diverso nei 2 casi e in base al tipo di analisi:

- carichi concentrati ai nodi : si utilizza nel caso di analisi sismiche a masse concentrate (nodali) per strutture di impalcati rigidi (o su nodi della struttura non connessi a piani sismici).
Il carico verrà tenuto in conto come massa sismica solo nella sua componente parallela al sisma. Quindi per il sisma in direzione X verrà conteggiata solo la componente Fx del carico, etc...
Esempio : se si considera il pannello posto nel piano XZ e ancorato a terra, quindi con effetti sulla struttura solo come ribaltamento fuori piano si assegneranno ai nodi del telaio (punti di ancoraggio) delle forze in direzione Y (Fy).

- carichi verticali distribuiti sulle aste :si utilizza nel caso di analisi sismiche classiche (per impalcati rigidi).
Il carico (la sola componente verticale) contribuisce a determinare la massa sismica di piano e quindi il tagliante d piano.

I carichi SOLO MASSA non hanno nessun altro effetto sulla struttura, come risulta dal coeff. di combinazione pari a 0 nella matrice delle combinazioni di carico.

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data: 13-01-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 9518

396 - Avendo un terreno con rischio di liquefazione è stato fatto uno studio di RSL valutando gli spettri normalizzati.
E' possibile eseguire un'analisi pushover o sono costretto ad applicare una analisi simica lineare con fattore di struttura q?

Le analisi "classiche" statica e dinamica e l'analisi pushover hanno in comune il presupposto che l'effetto del sisma sia indipendente dal tempo e sia rappresentabile attraverso il metodo degli spettri di riposta.
Se è possibile definire il sisma attraverso uno spettro equivalente* e la sua azione in termini di forze statiche equivalenti, allora lo è per tutti questi metodi e le conseguenti verifiche.
Nel caso dell'analisi pushover però il problema è nella determinazione della capacità in termini di PGA:
il metodo si basa sull'individuazione di uno spettro che determina un effetto sismico che porta al limite della capacità della struttura.
Dato che non è possibile in uno studio della RSL fornire tutti i parametri spettrali che consentono di coprire il range proprio delle mappe sismiche (30 anni < Tr < 2475), basarsi su quelli disponibili (mappe sismiche) darebbe dei risultati incongruenti.
Pertanto è sconsigliabile effettuare un'analisi pushover basata sui dati della RSL

Cosa diversa è invece se il terreno è soggetto a fenomeni per cui viene richiesta un'analisi che consideri gli accelerogrammi rilevati o simulati, nel qual caso occorre ricorrere ad analisi più sofisticate come la dinamica non lineare. Quindi se dalle indagini risulta definibile e utilizzabile uno spettro equivalente allora lo è tanto per la statica/dinamica lineare come per la pushover.

(*) Lo spettro può essere definito attraverso i parametri che lo caratterizzano (in Dati generali -> Parametri stati limite sisma).

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data: 09-01-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5163

395 - Non compaiono voci nel menu 'Fascicolo' del WinSAFE

In dati generali provare a spuntare il PSC e poi togliere la spunta; poi uscire dai dati generali.
Controllare che non si sia creato il piano come semplificato.

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data: 09-01-2017 | software: sts altri | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 3827

394 - In caso di analisi lineare per un edificio esistente in c.a. come è possibile eseguire le verifiche dei nodi trave-colonna?

Dalla versione 2016 il CDS esegue le verifiche dei nodi trave-pilastro in c.a. anche per edifici esistenti (presenza armature di input) e analisi elastica lineare.
Per effettuare le verifiche occorre lanciare le Riverifiche SLU+SLE dopo aver effettuato il calcolo.
Nelle stampe di output CDS sarà presente sia il tabulato per le verifiche dei nodi come 'nuovo' (progetto) che come 'esistente'. Basterà quindi eliminare il tabulato non necessario per avere le stampe relative a queste verifiche.

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data: 09-01-2017 | software: cds | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8792

393 - Perché quando lancio l\'analisi pushover per una struttura esistente in c.a. si interrompe segnalando che alcune travi hanno un armatura non simmetrica e quindi incompatibile con l\'analisi My?

Per la determinazione del comportamento della cerniera plastica (diagramma momenti curvature) di una sezione in c.a. occorre che le armature siano simmetriche secondo i due assi delle sezioni.
Il messaggio compare anche nel caso di sezioni poligonali con armature di input, per le quali non è possibile determinare in modo valido una cerniera a plasticità concentrata (tipico dell'analisi pushover classica).
In questo caso si può :
- eseguire un'analisi a fibre (plasticità diffusa), più sofisticata ma più impegnativa dal punto di vista computazionale
- considerare le aste poligonali come 'elastiche' eliminando le armature ed eseguendo le verifiche con un'analisi lineare
- assegnare una sezione rettangolare equivalente

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data: 03-01-2017 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5738

392 - Nelle verifiche statiche di edifici esistenti in c.a. il CDS considera il coeff. parziale del materiale per il cls?

Quando nei criteri di progetto si pone al materiale cls ‘PROVINI’ il CDS segnala che la resistenza di progetto del cls viene in automatico calcolata tenendo conto anche del coeff. parziale di sicurezza del materiale.
Suggerisce anche all'utente la possibilità di modificare manualmente il valore della resistenza rcd se non si vuole tener conto di tale riduzione.

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data: 24-11-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4793

391 - Perchè l'analisi pushover per strutture in c.a. vale solo per le combinazioni sismiche, mentre per le combinazioni statiche il CDS fa la verififca in termini di resistenza senza considerare le plasticizzazioni e la non linearità?

La pushover è un’analisi di spinta orizzontale incrementale. Nulla ha quindi a che fare con un’analisi per soli carichi gravitazionali.
Un’analisi non lineare di questo tipo considera le plasticizzazioni ma funziona fino a che a un incremento di spinta (forza) corrisponde un incremento di resistenza (anche se sono ammesse “cadute” di resistenza dovute a riduzioni di rigidezza per collasso di alcuni elementi, che in strutture in c.a. non dovrebbe essere ammesso), possibile per i meccanismi di ridistribuzione dei telai VERTICALI.
Oltre questo punto si ha un cinematismo.
Questo non vale in generale per carichi gravitazionali.

Un esempio:
considerando la plasticizzazione come formazione di una cerniera elastica-perfettamente plastica, per una trave di solaio nel momento in cui si raggiunge il limite elastico (che coincide anche con il momento plastico della sezione) non è possibile nessun incremento di carico perchè la deformazione flessionale prosegue a momento costante fino al limite di deformazione ultima e collasso.
Quindi la verifica in termini di resistenza o di deformazione è del tutto equivalente.
L’unica differenza può esserci nel caso di telaio non simmetrico (carichi e vincoli di estremità) per cui si plasticizza un’estremità ma l’altra può offrire ancora un incremento di resistenza.
Ma per tener conto di questo aspetto (comunque non a favore di sicurezza) si possono fare ipotesi sulla plasticizzazione e ridistribuzione attraverso la gestione dei vincoli interni (a rigidezza finita), cercando una possibile e realistica situazione equilibrata su ipotesi di vincoli (plasticizzazioni) diversa.
Allo stesso modo se un pilastro non verifica a flessione per carichi statici, considerare la plasticizzazione difficilmente migliorerebbe la verifica.
Per le crisi fragili ovviamente il problema non si pone.

La plasticizzazione è un DANNO, accettabile in una valutazione che ha come obiettivo la salvaguardia della vita in condizioni eccezionali (sisma) ma non in condizioni normali (SLU).

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data: 24-11-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6062

390 - Per gli edifici esistenti in c.a., una volta soddisfatte le verifiche pushover, sono implicitamente soddisfatte anche le verifiche statiche(non sismiche)?

NO, le verifiche in condizioni non sismiche (combinazioni fondamentali SLU) sono eseguite a parte e in termini di resistenza.
Per effettuare queste verifiche:
1. spuntare l'opzione Ver. comb. statiche = SI nella maschera di scelta delle analisi pushover da effettuare (prima voce)
2. dopo il calcolo pushover eseguire le RIVERIFICHE SLU+SLE

(*) Se il progettista non vuole tener conto delle verifiche SLE ovviamente non deve far altro che ignorare tali riverifiche e non produrre tabulati di stampa ad esse relative.

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data: 23-11-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7834

389 - Su un nuovo computer l'analisi pushover viene eseguita molto lentamente. Può dipendere dal fatto che si tratta di un sistema a 64 bit?

No, il problema è molto probabilmente dovuto all'attività di eventuale antivirus che rallenta in questo caso l'applicazione.

Nota . Riportiamo di seguito alcune informazioni fornite da alcuni utenti che riteniamo possano essere utili in merito:

Da alcune prove fatte in studio, abbiamo capito che il rallentamento è dovuto al tipo di formattazione della partizione del disco rigido che ospita la cartella con i file del modello. Con la formattazione NTFS il calcolo è molto più lento, invece formattandolo in exFAT o FAT32 si hanno dei miglioramenti notevoli. In fase di calcolo push over, in alcune prove fatte, il pc impiega un decimo del tempo rispetto alla formattazione NTFS, nei casi peggiori impiega la metà del tempo. Si possono migliorare ancora i tempi di calcolo se si ha una disco ssd, o se si spostano temporaneamente i file di calcolo in una partizione sulla RAM

R : Il disco SSD è senz’altro da consigliare, è un upgrade che dà sempre risultati ottimi.
Inoltre e’ da controllare la configurazione dell’antivirus, si deve escludere dalle scansioni real time dell’antivirus (preferibilmente) tutto l’ hard disk (l’antivirus deve proteggere dai virus che vengono da fuori, i virus non si autoproducono nel pc). Per prova sospendete l’ antivirus prima di lanciare il calcolo e vedete cosa succede.
Per quanto riguarda sperimentazioni tra i vari sistemi di formattazione dai test fatti non emerge una regola fissa, a volte basta copiare la cartella in un’ altra directory e tutto si normalizza (windows può presentare anomalie di questo tipo nella gestione delle risorse).

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data: 07-11-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6328

388 - Come posso ricavare il periodo di ritorno legato a un valore del PGA (es. per sisma ortogonale)?

Il periodo di ritorno viene riportato per le analisi pushover, ma non in altri tabulati (es. verifiche muratura a sisma ortogonale con verifica in termini di PGA, da cui si può ricarare il PGA minimo).

Per ottenere il Tr si può seguire una semplice procedura con CDS:

- dati generali -> param. stati limite sisma
- selezionare stato limite (es. SLV )
- modificando Tr vengono aggiornati tutti gli altri parametri, tra cui ag(occorre confermare l'adeguamento quando richiesto)
- variare quindi Tr fino a che ag = PGA di riferimento
- Tr ottenuto rappresenta il periodo di ritorno legato a PGA
- ripristinare PGA originario (es. 475 anni)

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data: 07-10-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7628

387 - Errore in fase di stampa dei tabulati di calcolo

Il problema può essere dovuto a vari motivi:
- impostazioni non corrette del driver di stampa => provare a cambiare o impostare la stampante dal menu ‘stampante’ e rilanciare le stampe
- capacità insufficiente del computer : sono stati infatti spuntate tutte le voci di stampa, anche poco importanti ma molto onerose in termini di dimensioni dei tabulati (es. stampe output -> (es. tutte le caratteristiche di sollecitazione). Provare a selezionare solo una stampa con una sola voce spuntata per una verifica
- provare a reinstallare le librerie STS

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data: 09-09-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4202

386 - Come determina il CDS la spinta sismica dell'acqua in un serbatoio/vasca?

Il software tratta il carico dell'acqua come qualsiasi altra tipologia di carico, determinando la spinta sismica come previsto per le NTC 2008 per le costruzioni in base alla destinazione d'uso assegnata al carico (condizione di carico specifica definita in input spaziale).
Se si vuole considerare una valore diverso, come è in generale per questo tipo di spinta, facendo per esempio riferimento allo specifico paragrafo riportato nel EC 8 è preferibile definire una nuova condizione di carico (es. spinta sismica acqua) con massa sismica nulla (vento) alla quale assegnare esclusivamente le azioni di spinta sismica calcolate esternamente.
Le combinazioni di carico dovranno essere impostate (manualmente) per avere questa condizione presente con coeff. unitario solo nelle combinazioni simiche

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data: 14-07-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 9283

385 - E' possibile modificare il numero massimo di fili e elementi in input impalcati?

Si, dal menu Input Impalcati -> Arch. -> Limiti impalcati è possibile modificare il numero massimo di fili fissi, travi, pannelli e piastre (il limite è impostato solo per un ottimizzazione nelle varie fasi di input, calcolo e verifica).

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data: 28-06-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5814

384 - Come posso effettuare la verifica di una singola parete in c.a. esistente?

la verifica di una parete in c.a.a esistente può essere fatta (solo) con analisi lineare.
Non è possibile inserire le armature in input.

Procedura:
- definire in materiali e criteri shell un materiale c.a. con classe cls “PROVINI” e assegnare la resistenza media del cls (fcm)
- eventualmente fare la stessa cosa per l’acciaio
- in input assegnare alla parete il materiale/criterio definito
- se si effettua un’analisi sismica impostare il sistema costruttivo su ‘altro’ e definire un fattore di struttura adeguato (1-1,5 nel caso di parete generica), disattivando anche eventualmente i minimi di armatura secondo NTC 2008
- effettuare il calcolo
- in esecutivi setti c.a. definire la parete come “generica” (allineamenti –> manuale)
- manipolare le armature in modo da ricreare la situazione esistente
- se queste armature sono sufficienti si può considerare la parete verificata

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data: 22-06-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8186

383 - Per una struttura priva di impalcati rigidi come viene considerata l'eccentricità accidentale per le azioni sismiche?

Per tener conto dell'eccentricità accidentale dell'azione sismica occorre definire il piano come deformabile

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data: 30-05-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5762

382 - E' possibile schematizzare una piastra (impalcato) in appoggio su dei setti (spalle)?

SI, ma non direttamente perchè in CDS non è possibile assegnare vincoli interni agli shell.
In questo caso occorre esplodere gli shell e inserire elementi asta tozzi in testa alle spalle e par poggiare su di essi l'impalcato (piastra).
I vincoli andranno assegnati alla testa delle colonne tozze così definite.

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data: 24-05-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5853

381 - Perchè il taglio resistente Vrd è diverso nel caso di un'analisi dinamica o una pushover?

Il taglio resistente è legato all'inclinazione del puntone di calcestruzzo (Teta) attraverso il parametro ctgTeta (rif. 4.1.18-19), il cui valore deve essere compreso tra 1 e 2,5.
Nel caso di analisi sismica per un edificio nuovo nelle zone critiche il taglio resistente è calcolato per ctgTeta = 1 (7.4.4.1.2.2).
La resistenza a taglio per gli edifici esistenti si valuta come per il caso di nuove costruzioni per situazioni non sismiche, considerando comunque un contributo del conglomerato al massimo pari a quello relativo agli elementi senza armature trasversali resistenti a taglio (C8.7.2.5).
Quindi nel caso di analisi lineare (statica o dinamica) con armature di input inserite gli elementi (travi e pilastri) sono trattati come esistenti se è attribuito un criterio di progetto con materiali PROVINI e nei Dati gen -> Coeff. parziali materiali -> Livello conoscenza è diverso da 'NUOVO'). In questo caso il taglio resistente sarà calcolato come previsto al C8.7.2.5

Nel caso di edifici esistenti il valore del taglio resistente Vrd (calcolato in base alla effettiva disposizione delle armature trasversali) potrà differire da quello riportato nel dominio di resistenza Vuy (calcolato per il massimo valore di ctgTeta)

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data: 03-05-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5704

380 - Errore di run-time 5 all'apertura di CDS

Il problema è dovuto molto spesso ad un errore nel leggere l'ultimo progetto aperto o nel percorso della directory dell'ultimo progetto.
Per conoscere il progetto che CDS tenta di aprire quando viene avviato seguire questa procedura:
1. aprire la directory di installazione del programma (es. C:\sts2016\cdswin default per la versione 2016)

2. selezionare il file config.cds ed aprirlo con notepad (blocco note) o altro programma di testo, tasto destro -> apri con.... Se non compare l'opzione apri con.. -> tasto destro proprietà -> apri con.. -> modifica (selezionare blococ noto o altro).

3. il file contiene un'unica riga di testo con informazioni di configurazione
Esempio:
1 ,S.T.S. srl,C:\sts2016\cdswin\,F:\PROGETTICDS\ProgettoA\,C:\TEMPCDS\,C:\sts2016\cdswin\,IBM PRINTER
=> modificare il percorso del progetto che CDS tenta di aprire (qui riportato in grassetto)
(es. 1 ,S.T.S. srl,C:\sts2016\cdswin\,F:\PROGETTICDS\ProgettoX\,C:\TEMPCDS\,C:\sts2016\cdswin\,IBM PRINTER)
e salvare il file

4. al riavvio del CDS apparirà il messaggio di directory inesistente (se ProgettoX è inesistente) e basterà quindi indicare un progetto esistente o crearne un nuovo

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data: 02-05-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 12867

379 - Quale'è la procedura corretta da seguire per l'installazione del software?

Gli ultimi sistemi operativi windows hanno impostazioni di sicurezza che possono portare a malfunzionamenti dei software sse non correttamente installati.
Seguire la seguente procedura:
1. prima di eseguire l'installazione selezionare il file di installazione -> tasto destro -> proprietà -> annullare eventuale blocco apposto dal sistema operativo (se appare una voce 'annulla blocco')
2. eseguire l'installazione con diritti di amministratore (tasto destro -> esegui come amministratore)

In alcuni casi può essere necessario eseguire un'ulteriore verifica selezionando la directory di installazione del software (dall'icona sul desktop -> tasto destro -> apri percorso file -> risalire alla cartella kipsoftware) -> tasto destro -> proprietà -> eliminare la spunta a solo lettura e confermare applicazione attributo a tutte le sotto cartelle.

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data: 02-05-2016 | software: gen | categoria swkip |versione: | autore kipendoff | visite 3407

378 - Quali strumenti sono disponibili come guide all'uso?

Il manuale d'uso non copre tutti gli aspetti e le funzionalità del software, anche perchè abbiamo scelto due altre forme di guide all’uso: i filmati dimostrativi e le sessioni personalizzate di demo/assistenza in remoto (gratuite).
Il modulo unioni è abbastanza intuitivo e normalmente i filmati risultano sufficienti.
Per il modulo platform-frame invece i filmati rappresentano un primo approccio all'uso del software software e le sessioni in remoto consentono a tutti i nostri utenti di portare a termine un progetto in molto meno tempo rispetto all'apprendimento attraverso un manuale.
Inoltre si tratta di una progettazione più delicata e preferiamo seguire tutti i progetti con questo servizio di supporto alla progettazione.

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data: 28-04-2016 | software: legno | categoria swkip |versione: all | autore kipendoff | visite 3513

377 - In una connessione di base di una colonna con una piastra interna quali sollecitazioni vengono prese in considerazione?

La connessione in questione è in grado di equilibrare le seguenti sollecitazioni:
- sforzo normale N
-taglio Vy (non viene consdierato Vx)
- momento Mx (con asse vettore normale al piano della piastra interna di attacco), non considera il momento My,

In generale se si pensa di utilizzare questa connessione nel modello di calcolo FEM andrebbe definito un vincolo che libera la rotazione Ry (My = 0) e la sezione dell’asta andrebbe definita con l’asse X (orizzontale) normale al piano della piastra di attacco (se già si prevede come dovrà essere disposta), in modo da non dover invertire le sollecitazioni eventualmente importate dal calcolo.

Nota : si assume come sistema di riferimento XYZ, cioè X parallelo all'asse orizzontale della sezione (base), Y parallelo all'asse verticale della sezione (altezza) dell'asta, Z asse dell'asta (nodo iniziale -> finale).

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data: 21-04-2016 | software: legno | categoria swkip |versione: | autore kipendoff | visite 3993

376 - Come mai aumentando lo spessore di una piastra esterna la resistenza della connessione diminuisce?

Aumentando lo spessore della piastra si modifica il meccanismo di funzionamento e le formule di Johansen restituiscono valori diversi della resistenza. In particolare in questo caso si può passare da piastra spessa a situazione intermedia tra piastra spessa e sottile o piastre sottili.
La differenza è anche comprensibile perché con una piastra spessa il vincolo di estremità del connettore è più rigido e di conseguenza la deformazione in generale minore rispetto a una piastra sottile.
Si possono avere di conseguenza due comportamenti diversi:
- più facile snervamento del connettore in presenza di piastra spessa
- sollecitazioni più concentrate nel legno in prossimità delle estremità con conseguenti problemi di rifollamento

NOTA: la resistenza della connessione legno-legno/acciaio-legno deriva dal comportamento di insieme legno/acciaio/connettore, non va vista in termini di resistenze dei singoli elementi

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data: 21-04-2016 | software: legno | categoria swkip |versione: | autore kipendoff | visite 3879

375 - Come si gestiscono i micropali in CDS?

I micropali vengono definiti nei criteri di progetto geotecnica, mentre le verifiche e gli esecutivi sono gestiti da CDP.
Di seguito la procedura guida:
1. definizione crit. progetto ‘geotecnica’ -> dati generali –> tipo fondazione : micropali
2. definire i micropali (menu ‘MicroPali’)
3. assegnare a travi/piastre di fondazione su micropali il crit. geotecnico con micropali.
NB travi su micropali devono avere anche magrone > 0
4. calcolo CDS
5. calcolo CDP
6. ESECUTIVI –> CDP –> esecutivi –> disegno ferri –> stampe –> stampe micropali (un esecutivo per ogni tipologia/criterio geotecnico definito)
7. TABULATI : CDP –> Selezioni –> spuntare le voci ‘Arch. Dir/Microp’, ‘verifiche pali’, ‘portanza pali’

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data: 18-04-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 9852

374 - In una analisi pushover di una struttura esistente in muratura vanno in crisi i cordoli in c.a. modellati con le armature esistenti

Per le analisi pushover di edifici in muratura i maschi murari sono schematizzati come aste connesse tra loro da bracci rigidi (link rigidi).
Questa modellazione risulta molto penalizzante per elementi come i cordoli o travi di fondazione connesse ai maschi murari e ai link rigidi perchè gli unici tratti deformabili risultano essere quelli non connessi a link rigidi, cioè le zone degli architravi o sottofinestre.
Quindi tutta la deformazione di cordoli e travi derivante del meccanismo a telaio si concentra in una porzione molto limitata dell'asta penalizzando notevolmente di conseguenza la verifica di tali elementi.
Per questo motivo è sconsigliabile utilizzare il modello ad aste per la verifica di portanza del terreno o delle fondazioni in c.a., come dei cordoli in c.a., ma è preferibile utilizzare per queste verifiche un'analisi lineare con modello a shell dei maschi murari (quindi eliminando i bracci rigidi).
Nei modelli per l'analisi pushover di edifici esistenti in muratura è quindi preferibile non inserire le armature di input di eventuali cordoli in c.a. o travi in c.a. di fondazione sottostanti le pareti in muratura.
Come detto, le verifiche di questi elementi potranno essere eventualmente condotte con analisi lineari (e armature di input) su modelli a shell.

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data: 13-04-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 12244

373 - Dopo l'aggiornamento con file chiave il programma rimane in versione dimostrativa

Eseguire l'aggiornamento della chiave con i seguenti accorgimenti:

1. bisogna assicurarsi che sul file non ci sia un blocco da parte del sistema operativo :
selezionare il file -> tasto destro -> proprietà -> annullare eventuale blocco.

2. eseguire la procedura AggiornachiaveSTS con diritti di amministratore

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data: 11-04-2016 | software: all | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4245

372 - Come mai aumentando la lunghezza di un palo la portanza diminuisce?

Se l'aumento di lunghezza del palo porta la punta su uno strato di caratteristiche più penalizzanti per la portanza a carico di punta la portanza complessiva del palo può diminuire in virtù della diminuzione del contributo della portanza alla punta.

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data: 16-03-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4872

371 - E' possibile effettuare la verifica di strutture in muratura come costruzioni semplici ai sensi di N.T.C. 7.8.1.9?

Si. In realtà non esiste una specifica procedura ma questa verifica viene sempre effettuata in automatico.
Se la struttura rientra nelle caratteristiche di applicabilità di tale verifica nella fase STAMPA RISULATI > SELEZIONI > VERIFICHE MURATURA sarà attiva l'opzione VER.SEMPLIFICATA.

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data: 15-02-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5077

370 - Che differenza c'è tra elementi secondari e elementi sismo-resistenti?

Nel caso di analisi sismiche lineari le verifiche di resistenza degli elementi secondari sono condotte senza tener conto dei criteri di gerarchia delle resistenze e sovra-resistenze. Quindi in base alle sole sollecitazioni di progetto derivanti dal calcolo.

Nel caso di analisi pushover (o sismiche non lineari in generale) esiste solo una differenza per i pilastri in c.a. :
per quelli definiti 'secondari' non viene effettuata la verifica di resistenza dei nodi, mentre per i 'sismo-resistenti' si (se è stata attivata l'opzione in fase di definizione dei param. calcolo non lineare).

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data: 15-02-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7181

369 - L'analisi pushover tiene conto della gerarchia delle resistenze?

NO, la gerarchia delle resistenza (GR) ha senso solo per analisi lineari perchè non viene indagato il comportamento degli elementi nella fase plastica/non lineare.
La GR serve in questi casi a "garantire" a priori una sufficiente capacità dissipativa oltre il comportamento elastico, posticipando i meccanismi fragili indipendentemente dalle sollecitazioni di progetto in gioco.

NOTA per le strutture in c.a. sottoposte ad analisi pushover (o non lineari in generale) la differenza tra elementi 'sismo-resistenti' e elementi 'secondari' non è nell'applicazione o meno della GR ma solo, per i pilastri, nella verifica di resistenza dei nodi, che non viene eseguita per gli elementi secondari.
Se l'opzione di verifica di nodi cls non è stata attivata (dati generali -> param. calcolo non lineare) non vi è nessuna differenza nell'analisi con elementi secondari o sismo-resistenti.

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data: 15-02-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6679

368 - In un'analisi pushover è possibile escludere la verifica dei nodi di alcuni elementi in c.a.?

Si, assegnando a un pilastro in c.a. l'attributo tipo elemento = 'secondario' non verrà effettuata la verifica di resistenza ai nodi iniziale e finale.

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data: 15-02-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6839

367 - E' possibile attivare lo stato limite di Operatività nelle verifiche dei muri di sostegno (CDW)?

No. Le NTC prevedono per i muri di sostegno le verifiche SLV e SLD:

[7.11.6.2.2 Verifiche di sicurezza
............In aggiunta all’analisi della sicurezza nei confronti dello stato limite ultimo, devono essere condotte verifiche nei confronti dello stato limite di danno. In particolare, gli spostamenti permanenti indotti dal sisma devono essere compatibili con la funzionalità dell’opera e con quella di eventuali strutture o infrastrutture interagenti con essa....]

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data: 04-02-2016 | software: CDW | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4766

366 - Perchè in una struttura in legno le verifiche in generale migliorano se si definisce una condizione di carico 'vento' anche senza attribuire nessun carico?

Le resistenze di progetto del materiale legno (fmd, fc0d...) sono ottenute dai valori caratteristici (fmk, fc0k...) ridotti del coeff. parziale di sicurezza del materiale e un coeff. kmod funzione della classe di servizio (umidità) e della durata del carico (kmod minore per durate del carico minore)
. Se si definisce una condizione di carico tipo vento questa è molto probabile, in base a come vengono generate le combinazioni, che entrerà in tutte le combinazioni di carico fondamentali, anche se non esiste in realtà nessun carico vento sugli elementi strutturali.
Le verifiche degli elementi in legno per le combinazioni fondamentali assumeranno quindi un valore di resistenze di progetto maggiori perché kmod per una condizione di carico 'istantanea' (vento) sarà maggiore.
Ovviamente non è corretto inserire delle condizioni di carico favorevoli (tipo il vento) senza che gli elementi siano effettivamente caricati.

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data: 27-01-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5648

365 - L'analisi pushover si interrompe con il seguente messaggio 'Modo prevalente con deformata intrecciata. La struttura deve essere calcolata tenendo conto dei modi superiori'.

Indica che la struttura non è regolare e non è possibile utilizzare una distribuzione di forze proporzionali a quelle calcolate con un'analisi statica, ma occorre adottarne una proporzionale ai taglianti di piano derivanti da un'analisi dinamica.
Per fare questo :Dati Gen. -> Param. calcolo non lineare -> tipo distribuzione -> Prof. F. dinamica.

Nota: occorre comunque sempre verificare le condizioni di applicabilità dell'analisi pushover.

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data: 11-01-2016 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6754

364 - Problemi di funzionamento su Windows 7, 8.1, 10

La non corretta installazione può comportare diversi problemi in fase di avvio o utilizzo del software.
In particolari i recenti sistemi operativi tendono a bloccare il funzionamento di file .exe scaricati dalla rete.

Per assicurarsi di aver installato correttamente seguire la procedura:

1. dopo aver effettuato il download dei file di installazione (LibrerieSTS, CDS,....) selezionarli -> tasto destro -> proprietà -> verificare che non sia stato messo un blocco da parte del SO.
In caso ci sia eliminarlo (opzione annulla blocco)

2. Procedere con l'installazione con diritti di amministratore (tasto destro -> esegui come amministratore).

Note:
- l'installazione va sempre eseguita togliendo la chiave hardware, installando prima le LibrerieST, poi il software (CDS,ACR...)
- al termine dell'installazione lanciare il file chiave (ChiaveSTSxxxxx.exe), verificando che anche questo file non abbia un blocco da parte del SO
- in caso il problema non sia stato risolto provare ad eseguire prima una disinstallazione completa del software (e librerie).

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data: 01-12-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4560

363 - Come mai dopo aver effettuato le riverifiche SLU+SLE di una struttura in c.a. alcune aste sono rappresentate in giallo nella visualizzaizone dei colori di verifica della freccia o a fessurazione?

Significa che la verifica NON è stata effettuata perchè nei criteri di progetto assegnati a quegli elementi nei dati SLE tutti i valori dello spostamento limite per le condizioni rara, frequente e permanente sono stati impostati su 'NON VERIF' (nel caso di verifica della freccia) oppure il flag Fessuraz. è settato su 'NO' (nel caso di verifiche a fessurazione).

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data: 17-11-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5537

362 - Come posso imporre all'estremità di una trave un vincolo a momento massimo (comportamento elastico-perfettamente plastico)

Non è possibile definire esplicitamente questo tipo di vincolo interno o esterno.
Si tratta di un comportamento non lineare e nel caso di analisi lineari non sarebbe comunque preso in considerazione.
Queste analisi inoltre sono di tipo istantaneo, non hanno percorsi incrementali di carico, quindi si può verificare in che situazione lavora l'asta e valutare il vincolo (lineare elastico) che riproduce nell'asta un Mx = Mrd.
Nelle analisi non lineari invece questo comportamento non lineare è tenuto in conto in automatico in base alle armature di input per le aste in c.a. (diagramma momenti-curvature sezione c.a.) e in base al momento di plasticizzazione per le sezioni acciaio (classe 1 e 2). Quindi il vincolo va simulato calibrando il comportamento della sezione o inserendo all'estremità un elemento di connessione (asta tozza) atto a questo scopo.

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data: 22-10-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 4479

361 - Come è possibile valutare la variazione di rigidezza di una parete in muratura con e senza apertura?

Il CDS effettua automaticamente la verifica della cerchiatura (quindi anche le variazioni di rigidezza) di una parete se nella maschera di gestione del foro si pone il flag Fori = Nessun foro.
In alternativa una valutazione della sola variazione di rigidezza può essere agevolmente eseguita modellando la sola parete interessata.
Definendo la quota come 'piano sismico' ed effettuando una analisi sismica statica o dinamica sarà possibile ricavare dal tabulato di output CDS -> baricentri il valore della rigidezza dell'intero piano, Klat, che coincide con la rigidezza della parete (nella direzione di sviluppo della parete)
. Allo stesso modo si procede dopo aver inserito in input l'apertura (foro) e rieseguito il calcolo e la stampa.
Le due rigidezze possono quindi essere confrontate per valutare la variazione causata dall'apertura.

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data: 09-09-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 15845

360 - Ho definito i piani deformabili ed eseguito una analisi dinamica nodale, dove trovo i rapporti r/ls?

il rapporto r/ls è riportato nei tabulati dei baricentri (stampe output).
Nel caso di analisi nodale (a masse concentrate) il dato non viene calcolato perchè si suppone non esista un comportamento di piano rigido (viene invece calcolato pe ri piani deformabili il fattore Teta).
Se si vuole ottenere comunque questo dato:
- definire i piani come rigidi (piano 'sismico')
- eseguire una analisi classica (non nodale) al solo fine di ottenere il rapporto r/ls
- stampare i tabulato di output -> baricentri
- ripristinare i piani come definiti nel progetto originario

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data: 06-08-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6991

359 - In una struttura in muratura come si può modellare l'aumento di spessore di un muro con la posa in opera di uno strato di calcestruzzo e rete elettrosaldata?

Se si vuole tener conto anche del contributo dell'intonaco armato al fine della valutazione delle caratteristiche geometriche resistenti (e non solo ai fini dell'incremento di resistenza del materiale muratura) occorre assegnare alla parete una sezione complessiva di muratura+pareti intonaco.

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data: 24-06-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5866

358 - Come posso tener conto del fattore di confidenza per la verifica di solai e plinti esistenti?

Non esiste una procedura dedicata per la verifica di plinti o solai esistenti in CDS.
Questi elementi però non sono considerati duttili e sono sempre verificati come elastici, quindi la procedura di verifica per un elemento esistente equivale a quella di progettazione, manipolando le armature per renderle equivalenti a quelle esistenti.
Per il fattore di confidenza basterà modificare le caratteristica di resistenza di cls e acciaio direttamente nei criteri di verifica/progetto dell'elemento ponendo per esempio fcd = fcd/FC e fy = fy/FC.

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data: 24-06-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6295

357 - Dall'analisi pushover risulta un valore PgaLD/Pga 63% > PgaLV/Pga 10%. Come si spiega?

Le verifiche SLD e quelle SLV (SLU) in un'analisi pushover sono completamente diverse tra loro.
In particolare per strutture di classe I e II le verifiche SLD sono solo in termini di spostamenti relativi e deformazioni limite di danno (es. rotazione limite elastico per sezioni in c.a.), mentre in SLU si valutano le resistenze ai meccanismi fragili (taglio) e deformazioni ai limiti di danno severo o collasso.
Quindi si può benissimo avere una vulnerabilità SLD maggiore di quella allo stato SLV. Anzi nella maggior parte dei casi è così.

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data: 05-06-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 9285

356 - Perché nel lanciare la analisi pushover appare la schermata delle combinazioni di calcolo?

L'analisi pushover viene sempre preceduta da una analisi dinamica, necessaria al calcolo di grandezze e parametri comunque utile all'analisi e utile a effettuare calcoli collegati, come la verifica di portanza delle fondazioni.
Nel caso poi di progettazione delle strutture in c.a.con analisi statica non lineare (opzione 'nuovo') la pre-analisi serve a dimensionare le armature nelle strutture in c.a. attraverso verifiche da sollecitazioni ottenute con analisi lineare con fattore di struttura q e senza gerarchia delle resistenze.

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data: 05-06-2015 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5622

355 - è possibile considerare travi REP in CDS?

Si. Possono essere definite solo in input impalcati seguendo la seguente procedura:
- attivare l'opzione di presenza di travi prefabbricate nei dati Arch. -> Status impalcati
- definire le sezioni delle travi REP in Arch-> sezioni genriche
- assegnare le sezioni alle travi prefabbricate REP
- nella definizione dei carichi (es. pannello) compariranno anche le voci relativamente alla condizione di carico nella fase 1 (posa in opera) e ai puntelli eventualmente utilizzati per questa verifica.

Nota: dopo la generazione 3D tali aste non vanno in alcun modo modificate in input spaziale.

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data: 15-12-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8024

354 - Come va modellato un tirante in acciaio?

Per la corretta modellazione e verifica di tiranti in acciaio ci sono alcuni accorgimenti importanti nella modellazione di cui tener conto:

1. creare in archivio sezioni generiche la sezione da utilizzare per il tirante in acciaio (es. tubo tondo per i cavi)
Nota: è possibile usare una sezione già esistente ma occorre essere sicuri che questa sezione non venga utilizzata in altre parti della struttura con funzione non di tirante ma di elemento che lavora a trazione/compressione

2. assegnare alla sezione un materiale nuovo con le seguenti caratteristiche:
- Verifica -> Evita verifica a compressione
- gamma ridotto (es 10kg/mc) nel caso di profili molto sottili (es cavi) per evitare la non verifica a flessione o della freccia
- rapporto luce/sp. limite basso (es. 1) per evitare la non verifica della freccia (SLE)

IMPORTANTE non modificare un materiale acciaio già esistente in archivio se non si è sicuri che non sia stato assegnato a altre sezioni di profili che non hanno comportamento solo a trazione.
Per esempio se alla sezione già presente in archivio è assegnato di default il materiale n.1, la modifica del suo criterio di verifica (evita verifica a compressione) avrà effetti su tutti gli elementi con materiale 1 (es. colonne HEA non verranno verificate a compressione!!!)

3. nel caso di analisi lineare verificare nella Vis. Risultati che Nrd > 2 *Nsd : in questo modo si può tener conto in maniera semplificata del fatto che il tirante esiste e lavora anche a compressione nel modello lineare, anche se non sarà sottoposto a verifica. In questo modo nel caso di tiranti a X a trazione si può tener conto del comportamento meccanicamente non lineare.

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data: 08-12-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 19373

353 - Per alcune o tutte le travi in c.a. non viene effettuata la verifica di resistenza al fuoco

Assicurarsi di aver definito per ogni trave i dati relativi alla verifica al fuoco (menu 'fuoco'), in particolare va definito almeno uno strato (di spessore nullo se non esiste nessuno strato).
NB: il copriferro è già tenuto in conto in automatico e non va definito come strato

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data: 17-10-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5306

352 - Come mai in un'analisi pushover i collassi per carichi statici avvengono solo per alcune pushover? Non dovrebbero manifestarsi per tutte le pushover?

Il messaggio di collasso per carichi statici può indicare un reale collasso per i soli carichi gravitazionali oppure, in casi particolari, un collasso che avviene immediatamente all'inizio del percorso di carico di una analisi pushover, quindi non è sostanzialmente possibile arrivare neanche al primo passo dell'analisi di spinta (in sostanza un collasso per azione sismica di bassissima intensità).
Z Questo è legato quasi sempre a crisi di tipo fragile e spesso alla presenza di elementi molto tozzi nel modello.
Spetta alla sensibilità del progettista valutare la rispondenza del modello 3D creato con un plausibile comportamento della struttura e agire di conseguenza modificando il modello per renderlo più coerente con la realtà.
Un esempio sono le travi di fondazione, spesso penalizzate dall'ipotesi di elementi elastici su suolo winkler (elastico), che manifestano collassi fragili a compressione (flessione fragile): l'aggiunta di una limitatissima armatura aggiuntiva a compressione consente di superare il problema e può essere pienamente giustificata con la presenza di barre di sovrapposizone di armatura.
Inoltre la crisi al primo step di spinta significa che la struttura collasserebbe anche per carico di vento di media intensità, ma questo evidentemente il progettista lo può escludere quasi sempre. Quindi resta un problema legato al modello.
Altro caso può essere la presenza di travi tozze di collegamento tra pilastri ravvicinati (esempio 20-30 cm) che vanno in crisi per taglio immediatamente. Ma in una valutazione di vulnerabilità sismica di una struttura esistente sono tante le considerazioni che possono essere fatte sull'importanza di questo tipo di collasso al fine di valutare un indice di vulnerabilità globale della struttura che sia significativo (soprattutto per strutture che sismi precedenti li hanno superati senza danni).

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data: 08-09-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 13169

351 - Quale comportamento assume il CDS per l'acciaio nelle sezioni in c.a. (punto 4.1.2.1.2.3 NTC2008)?

Nei criteri di progetto (menu -> SLU) è possibile impostare il dipo di diagramma bilineare da adottare per l'acciaio nelle sezioni in c.a.:
- se ftk == fyk => si ha una bilineare perfettamente plastica senza incrudimento
- se ftk > fyk si assegna un comportamento elasto-plastico con incrudimento

Il limite di deformazione ultima può essere assegnato in questa fase (1% è il valore di default, normalmente assunto per congruenza e compatibilità con il cls)

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data: 05-09-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5361

350 - Non vengono stampati i tabulati di verifica delle aste in legno

Assicurarsi di aver attivato il parametro di stampa delle Aste Generiche tra le opzioni di stampa (tool bar superiore -> Parametri di Stampa 2)

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data: 11-07-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5646

349 - Nel caso di sopraelevazione vanno effettuate anche le verifiche SLE?

In generale 'la valutazione della sicurezza e la progettazione degli interventi sulle costruzioni esistenti potranno essere eseguiti con riferimento ai soli SLU'.
Per la parte nuova vanno sicuramente condotte anche le verifiche SLE.
Per la parte esistente il progettista dovrebbe valutare se vi sono situazioni incompatibili con l'esercizio (esempio frecce eccessive) oppure se gli interventi prevedono una variazione dello stato di esercizio su parti esistenti (es. aumento di carico su una trave esistente)

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data: 25-06-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7232

348 - Per una struttura esistente in c.a. le analisi pushover risultano verificate mentre le verifiche dell'armatura SLU di alcuni elementi no. Come va considerata la struttura?

Nell'analisi statica non lineare (pushover) le verifiche degli elementi sono condotte in termini di deformazioni per meccanismi duttili (flessione) e resistenza per meccanismi fragili (es. taglio).
Le verifiche dell'armatura slu (visualizzabili da Vis. risultati -> color. verifiche -> elementi asta c.a.) sono verifiche a presso-flessione condotte in termini di resistenza, quindi non bisogna tenerne conto(*) se il metodo di calcolo adottato è l'analisi pushover.

Stesso discorso vale per le strutture in muratura: nel caso di analisi pushover non ha senso controllare (coeff. sicurezza sismico) o stampare le verifiche di resistenza (verifiche maschi murari) delle parti in muratura che non siano quelle a sisma ortogonale o statiche.

(*) Per le strutture esistenti in c.a. la visualizzazione dello status di verifica delle aste in c.a. (Vis.Risultati -> colorazioni verifiche c.a. -> No verif. armatura slu, taglio, gen....) hanno senso solo per le verifiche statiche (combinazioni fondamentali SLU), che vengono effettuate se è stata spuntata l'opzione di 'verifiche statiche=SI' nella maschera di scelta delle analisi pushover.
Attenzione! Per le aste in c.a. con armature di input è necessario effettuare le RIVERIFICHE SLU+SLE a termine del calcolo pushover.
Solo così le verifiche di resistenza e la relativa rappresentazione a video saranno corrette perchè riferite alla reale armatura presente.

NB : per controllare che le verifiche in termini di resistenza siano effettuate per una combinazione statica basta visualizzare a video il tabulato di verifica dell'asta (Vis.Risultati -> Risult.aste) e leggere la combinaizone di verifica (normalmente la n.1).

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data: 25-06-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 11694

347 - Come si può inserire il magrone sotto la platea (piastra)?

Le piastre risultano di fondazione se viene assegnato un criterio geotecnico in fase di definizione della piastra (sezione).
Il magrone non va indicato e la superficie di impronta corrisponde all'intera piastra.

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data: 24-06-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8361

346 - Quali formule adottare e quali dati del CDS utilizzare per la verifica secondo il punto 7.4.6.1.3 nel caso di eccentricità > 1/4 la larghezza del pilastro?

Il CDS non prevede verifiche specifiche nel caso di eccentricità trave/colonna superiori a 1/4

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data: 24-06-2014 | software: CDS | categoria |versione: | autore kipendoff | visite 6358

345 - Come viene calcolato il fattore di struttura q in una analisi pushover?

Nei tabulati dei risultati generali di una analisi pushover sono riportati 2 dati relativi alla duttilità calcolata della struttura:
- duttilità = rapporto tra lo spostamento ultimo e lo spostamento al limite elastico della bilatera equivalente del sistema SDOF
- fattore di struttura q : rapporto tra la domanda di spostamento del sistema elastico ultima e al limite elastico.
Equivale alla duttilità nel caso il periodo del sistema SDOF T* >= Tc perchè d*max = d*e,max = (Sde(T*) (rif. C7.3.7), mentre risulta minore della duttilità nel caso T* < Tc perchè d*e,max < d*max (vedi C7.3.8)

Nota: per strutture in c.a. o acciaio i valori del fattore di struttura q calcolati in una analisi pushover possono essere anche significativamente più alti rispetto a quelli previsti dalle NTC per analisi lineari.

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data: 24-06-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 9725

344 - Perchè dopo il calcolo con CDG's ottengo il messaggio 'calcolo platea di fondazione non eseguito'?

Controllare che in CDS –> dati generali –> param. calcolo non lineare –> (Param. OpenSees) Tipo OutPut sia settato su CDS

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data: 27-03-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7661

343 - come posso tener conto dei coeff. di correlazione nel calcolo della portanza dei pali?

Le NTC prevedono che i valori Rk della portanza (punta, laterale) possano essere ricavati da :

a). prove di carico su palo pilota
In questo caso sarà sufficiente assegnare nel crit. progetto->geotecnica->Pali -> Prova su palo pilota direttamente il valore della calcolato secondo la 6.2.8. Dove csi è quello dedotto dalla Tabella 6.4.III in funzione del numero di prove.
In crit. progetto->Plinti -> Verifcihe -> :
-> Origine Rk = Prova Pilota
-> Fattore CSIxpali = valore adottato per il calcolo (ha la sola funzione di essere stampato nei tabulati)

b) metodi di calcolo analitici partendo da parametri geotecnici (indagini stratigrafiche)
in questo caso si può operare diversamente a seconda del numero di verticali indagate:

A) 1 verticale : il csi da normativa è 1.7 (Tab. 6.4.IV) ed è il valore adottato dal CDG per il calcolo della portanza quando si impone crit. progetto->Plinti -> Verifcihe -> Origine Rk = secondo Norma (impostare quindi questa opzione per il calcolo).

B) più verticali indagate: il metodo A) resta comunque valido perchè adotta un csi=1.7 > csi ricavato dalla Tab. 6.4.IV per numero verticali > 1.
Se si vuole però considerare il valore di csi come da Tab. 6.4.IV si può procedere in questo modo:
1. calcolo CDS con opzione crit. progetto->Plinti -> Verifcihe -> Origine Rk = Valori Calcolo
2. ricavare dal tabulato i valori Rk (ovvero QultP e QultLAt, Qpalo)
3. inserire in crit. progetto->geotecnica->Pali -> Indagine stratigrafica i valori della resistenza a compressione ottenuti dividendo Rk per il coeff. csi previsto della tabella.
4. imporre in crit. progetto->Plinti -> Verifcihe -> Origine Rk = Indag.Stratigr. e indicare il Fattore CSIxpali che si è assunto per il calcolo delle resistenze caratteristiche (ha la sola funzione di essere stampato nei tabulati).

5. Effettuare il calcolo con CDG's.

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data: 14-03-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 10739

342 - Nella verifica dei muri a taglio in c.a. compare il messaggio di verifiche di sovraresistenza non soddisfatte

Verificare di aver definito un solo gruppo quote comprendente tutte le quote in cui ci sono muri a taglio. In caso di più gruppi quote infatti non potrà essere garantito il rispetto delle prescrizioni di sovraresistenza (punto 7.4.4.4 NTC 2008) .
In caso invece sia già stata definita un solo gruppo quote il messaggio indica che le verifiche non sono soddisfatte (occorrerà quindi intervenire sulle caratteristiche del progetto: geometria, materiali, carichi etc...)

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data: 07-03-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 10617

341 - Dove trovo i valori di PGA nella verifica della portanza del terreno da riportare nelle verifiche di vulnerabilità sismica?

In CDG's non viene effettuato il calcolo del PGA ma è possibile ottenere un coeff. di sicurezza minimo dalle verifiche.
Nel caso di analisi non lineare con calcolo del moltiplicatore ultimo si ottiene dai tabulati un unico coeff. di sicurezza minimo, molto utile nel caso di verifiche di vulnerabilità sismica.
I coeff. di sicurezza non riguardano le sole azioni sismiche ma il complesso dei carichi agenti e per questo in generale assumerli come coeff. sicurezza sismica è una assunzione in generale cautelativa ma affidabile ai fini della vulnerabilità sismica.
Infatti se i coeff. sic. sono < 1 allora sicuramente anche quelli propriamente sismici saranno < 1, quindi la struttura non è adeguata. Se invece il coeff. sic > 1 allora lo sarà anche quello sismico e la struttura risulta adeguata.

Ottenuti i coeff. di sicurezza si può ricavare la relativa PGAslv = c.sic.*PGA10%
(PGA10% si ricava dai dati generali -> para. stati limite sisma -> salv. vita)

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data: 07-03-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7811

340 - Perchè per una struttura in c.a. simmetrica alcuni pilastri risultano non verificati ma in modo non simmetrico?

Innanzitutto occorre verificare se realmente la struttura sia simmetrica in una o entrambe le direzioni, e questo può essere fatto agevolmente verificando la coincidenza di una o entrambe le coordinate dei baricentri di massa e rigidezza ai vari piani.
Nel caso di simmetria lungo un/due assi la differenza è molto spesso in questi casi determinata dal disegno ferri nelle travi che di default prevede l'armatura longitudinale disposta su più campate.
I punti di sovrapposizione delle barre, che determinano un momento resistente delle travi maggiore, sono posizionati in funzione della lunghezza delle barre, delle campate etc.. e possono non essere simmetrici.
La gerarchia delle resistenze penalizzerà quindi quei pilastri su cui convergono travi alle cui estremità avviene la sovrapposizione delle barre longitudinali.
Per verificare questo aspetto è sufficiente fare una prova ponendo nei dati di status ferri longitudinali delle travi 'armatura a campata' = SI. Ovviamente in questo caso si penalizzeranno tutti i pilastri ma allo stesso modo (molti più pilastri potrebbero non verificare).
Nota: questo problema può manifestarsi più facilmente nei casi in cui gli elementi strutturali sono progettati al limite per quanto riguarda la GR, es. travi forti eccessivamente armate su colonne di sezione comparabile alle travi.

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data: 10-02-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6666

339 - Errore 51 all'aperura del CDS

Il problema si manifesta nelle versioni non aggiornate dopo il 31/12/2013.
Per risolvere il problema scaricare e installare dal sito STS una versione aggiornata delle LibrerieSTS (preferibilmente le 2014 compatibili con tutte le versioni CDS scaricabili dalla sezione download cds->nuova release->LibrerieSTS) e le varie versioni CDS che si vuole installare (2014-13-12...). Vai alla pagina download STS.
Occorre inoltre richiedere un disco chiave aggiornato direttamente dall'area utenti STS (http://www.stsweb.it/STSWeb/ITA/Area%20Utenti.htm -> disco chiave) o inviando una richiesta a sts@stsweb.it

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data: 02-01-2014 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 10071

338 - Come posso tener conto in un'analisi non lineare del contributo della tamponatura?

Il problema può essere di tipo generale o dovuto a un singolo elemento.
Occorre innanzitutto individuare l'elemento che genera l'errore, semplicemente 'spostando' la maschera del messaggio e leggendo l'elemento a cui fa riferimento:


Se l'elemento è il primo (Asta3D n.1) allora è molto probabile che si tratta di un problema generale dovuto a un valore non impostato, risolvibile controllando le impostazioni dei dati generali (esempio coeff. parziali materiali, o criteri di progetto).

Se invece l'errore avviene per un'asta di numerazione > 1 allora si tratta di un singolo elemento, o gruppo di elementi

In questo caso si può individuare anche in input spaziale l'elemento


Occorre quindi cercare un dato che non è impostato.
Negli elementi in c.a. con armature di input è spesso dovuto an dato mancante:


Si, la rappresentazione 3D del comportamento di un meccanismo di collasso riporta non solo le pareti direttamente interessate dal meccanismo e individuate dalla frattura ma anche tutte le altre relative alle giaciture assegnate al meccanismo.
Quindi per individuare una porzione più estesa (o l'intera struttura) basterà definire per il singolo meccanismo tante giaciture quante sono le pareti (o i gruppi di pareti allineate) che si vuole rappresentare:

In alcuni casi può essere necessario escludere alcuni nodi dalla verifica dei nodi in c.a. (es. vengono progettati esternamente o la verifica viene eseguita in una seconda fase, o altro motivo).
Non è possibile in CDS escludere esplicitamente dalla verifica alcuni nodi, ma è possibile ricorrere ad un artificio :
si rende il nodo confinato aggiungendo sulle facce dei monconi di trave dove mancanti (o dove la larghezza della trave non è sufficiente)

-> -> Uno dei motivi può essere l'aver disattivato lo stato limite SLD che è invece necessario considerare per calcolo del PAM, dove sono necessari i periodi di ritorno dei quattro stati limite sisma, ma la norma consente (se non sono calcolati in modo rigoroso) di determinare il periodo dell'SLO da quello SLD ed il periodo SLC da quello SLV.

In questo caso si nota nel diagramma PAM un tratto lineare da SLV con assenza SLD:

Oltre a definire sezione e armatura occorre anche assegnare il criterio di progetto degli elementi della cerchiatura altrimenti (No armature, default) saranno considerati infinitamente elastici e non soggetti a verifica:


Occorre verificare nei parametri circolare 2019 (Dati Generali) è attiva la verifica di sovraresistenza del taglio dei bulloni/tirafondi rispetto al rifollamento della piastra, come previsto al punto C7.5.3.1 della circolare:



In questo caso nel tabulato risulterà non soddisfatta la verifica a taglio con un coeff. sovraresistenza < 1:


Nel caso di strutture non dissipative si può valutare se disattivare questa opzione.
In alternativa occorre modificare la connessione per soddisfarla, agendo su diversi fattori:
- aumentare la resistenza a taglio dei connettori/tirafondi
- diminuire la resistenza a rifollamento della piastra (spessore e distanza dei fori dai bordi)La procedura di definizione di una sezione generica mediante input da CAD è descritta in dettaglio nel manuale (vedi paragrafo DEFINIZIONE DI UNA SEZIONE GENERICA DA CAD).
Al termine della definizione della polilinea bisogna però assicurarsi che questa sia chiusa.
Per far questo prima di indicare l'ultimo punto (coincidente con il primo) attivare l'opzione di osnap/calamita su estremità, selezionare quindi il punto iniziale e confermare con tasto destro (o INVIO).
Se la procedura è stata effettuata correttamente la polilinea comparirà marcata con spessore maggiore e i parametri geometrici della sezione verranno automaticamente aggiornati.
nei parametri (gruppo 2) di stampa occorre attivare l'opzione 'Riverifica'
Se le armature soddisfano quanto richiesto dalle NTC in merito alla lunghezza minima di ancoraggio si può porre il parametro = 'SI', altrimenti si pone 'NO'.
Nelle formule della circolare 2009 o 2019 (sono le stesse), il valore di Lp (vedasi il punto C8.7.2.6) e dello snervamento hanno l’ultimo termine che modella la penetrazione nel nodo dello snervamento e che è del tipo evidenziato in figura.
Nel caso si indichi 'NO', perchè si hanno dubbi sul contributo dovuto allo sleep bond della barra, si elimina questo pezzo di contributo alla rotazione:


Nei Dati Generali -> Coeff. parziali materiali è possibile indicare il livello di conoscenza, ma questo NON ha effetto sulle strutture in acciaio.
Non è possibile agire direttamente sulle caratteristiche meccaniche dell'acciaio perchè nell'archivio materiali generiche vien indicata solo la classe dell'acciaio, da cui sono automaticamente ricavate le caratteristiche meccaniche.
Il modo migliore quindi per tener conto del fattore di confidenza FC per le caratteristiche meccaniche è quello di assegnare alle sezioni utilizzate un materiale generico ('Tipo mat. -> 201 o superiore) per cui è possibile indicare esplicitamente le caratteristiche meccaniche (E, G, fy, fu, eyu sia in trazione che compressione) che tengano già conto del fattore di confidenza FC:


In questo modo sarà possibile effettuare correttamente sia analisi lineari che analisi pushover.

Nota: si potrebbe agire sul coeff. parziale del materiale acciaio ma questo non avrebbe influenza nelle analisi e verifiche in cui non è tenuto in conto. Nella modalità tools funzione di calcolo è quella presente nella fase di input, non nel menu generale (valida per modalità 'Classic')

Per l'uso in modalità tools occorre tener presente che:
1) viene calcolato il dominio di resistenza di una sezione e determinato il moltiplicatore ultimo dei carichi
2) nell'assegnare le sollecitazioni i carichi permanenti e variabili non hanno il significato delle condizioni di carico classiche (es. peso proprio etc...) ma nella determinazione del moltiplicatore ultimo ci si muove all'interno del dominio di resistenza che non ha percorsi di carico univoci, quindi si incrementa un carico (il variabile) mantenendo costante l'altro (il permanente).
Per esempio nella presso-flessione in generale il moltiplicatore ultimo si ottiene incrementando il momento (Mx e My) a parità di sforzo normale.
Quindi in questo caso si inserisce N nel canale permanente e Mx e/o My nel canale variabile:

Se si inseriscono solo carichi nel canale di carico permanente il calcolo non può essere effettuato.

Nota: per le sezioni circolari assegnare solo la risultante del momento Mx+My. come Mx o come My.

Inseriti quindi i carichi si lancia il CALCOLO direttamente dal menu di input

Al termine i risultati vengono rappresentati a video (menu Layout) in termini di deformazioni e sollecitazioni

I risultati possono essere stampati in dxf o come immagine (copia negli appunti) Per la verifica dei nodi trave-pilastro in c.a. di edifici esistenti si fa riferimento al punto C8.7.2.5 Modelli di capacità per la valutazione di edifici in cemento armato.

Per la verifica a compressione non c'è nessuna differenza, viene applicata la 8.7.2.3 considerando un taglio Vn pari alla differenza tra taglio della colonna superiore e trazione nelle barre di armatura della trave: Vn = TrazAf – TaglSup .

Per la verifica a trazione secondo la 8.7.2.2 si considera anche il contributo del rinforzo DeltaRt calcolato con la formulazione relativa al confinamento del nodo (per FRP CNR DT 200/2004 e Linee Guida C.S.LL.PP), in questo caso dato dalle staffe presenti all'interno del nodo assunte pari a quelle nella sezione di testa del pilastro .
Nella verifica con confinamento quindi alla sigmaTr (sigma di trazione) calcolata con la 8.7.2.2 va decurtato il contributo del rinforzo (confinamento) e la verifica diventa -> sigmaTr - deltaTr < Rtlim.Dalla versione 2013 è possibile tener conto del contributo delle tamponature nelle analisi non lineari definendo una trave/setto o asta (input spaziale) come dissipatore assegnando il comportamento di tamponatura
vedi

In alternativa il contributo della tamponatura può essere tenuto in conto inserendo i puntoni equivalenti definiti come aste 3D con le seguenti caratteristiche:
da input impalcati :
1. definizione in archivio di una sezione generica rettangolare (piantto) con base = spessore tamponatura e altezza secondo una delle teorie disponibili in letteratura (es. h = 1/10 L).
Alla sezione va assegnato un materiale generico (201 in su) con le caratteristiche meccaniche della tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come controventi con un estremo alla quota di input e l'altro alla quota dell'impalcato sottostante o superiore (assegnando Quota iniz. o fin.) e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni travi di cerniera flessionale per il puntone

da input spaziale (scelta consigliata):
1. definizione in archivio materiali muratura di un materiale equivalente alla tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come aste/controventi con sezione tipo 'sezione muratura' e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni aste di cerniera flessionale per il puntone

318 - Per una struttura in acciaio di classe III progettata come non dissipativa devono essere effettuate le verifiche di resistenza SLD?

In teoria andrebbero fatte anche le verifiche di resistenza allo SLD ma all'atto pratico sono assolutamente inutili per strutture non dissipative perchè le sollecitazioni derivanti da spettro elastico SLV sono sempre maggiori di quelle da spettro elastico SLD (infatti in questo caso il CDS non effettua le verifiche di resistenza SLD).
In questo caso sarebbe opportuno indicare nella relazione generale di calcolo che le verifiche di resistenza SLD si assumono automaticamente soddisfatte perchè meno gravose delle verifiche SLV

Cosa diversa invece se si progetta la struttura in acciaio come dissipativa: in questo caso infatti le sollecitazioni da spettro elastico SLD possono essere maggiori di quelle da spettro di progetto SLV (Sed).

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data: 17-09-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 6180

317 - Come si valuta il fattore di struttura q se si impone un comportamento 'elastico' ai setti?

La tipologia costruttiva serve a determinare in maniera semplificata e schematica il fattore di struttura q
. Se ai setti si attribuisce un comportamento elastico possono essere esclusi da tale valutazione (vedi *) che potrà essere condotta considerando solo gli elementi sismo-resistenti rimanenti (a comportamento dissipativo).

* Se indichiamo con Se le sollecitazioni sismiche da spettro elastico (q=1), le sollecitazioni sismiche di progetto saranno Sed = Se/q (semplificando).
Indicando con Sg le sollecitazioni gravitazionali avremo che ogni elemento verrà verificato con sollecitazioni di progetto:
Sd = Sg + Sd = Sg + Se/q
. Se ai setti si impone un comportamento elastico le sollecitazioni di progetto saranno
Sd = Sg + q*Sd = Sg + q*Se/q = Sg + Se
indipendenti quindi dal fattore di struttura q che può quindi essere assunto con valutazioni che prescindono dai setti (con comportamento elastico).
Se gli elementi rimanenti sono solo telai il sistema costruttivo assunto per la determinazione di q sarà a telai e occorrerà valutare solo il sotto sistema costruttivo (es + piani + campate), la regolarità dell'intera struttura (setti compresi), la deformabilità torsionale e eventuale comportamento a pendolo inverso (1/2 massa nel 1/3 superiore) dell'intera struttura.

Queste considerazioni sono valide fintanto che è valido il principio di sovrapposizione degli effetti cioè finché l'analisi è di tipo lineare (con le analisi non lineari q non entra comunque più in gioco).
Sarebbe opportuno in questi casi riportare le considerazioni fatte nella relazione generale a giustificazione dell'assunzione del sistema costruttivo ai fini della valutazione di q.

NOTA : se i setti si estendono a tutta altezza e la loro rigidezza è tale da determinare la capacità deformativa della struttura, i telai, per compatibilità con i setti, non arriveranno presumibilmente mai a una deformazione tale da portare a plasticizzazione travi e pilastri (da cui dipende la capacità dissipativa), quindi è presumibile che la struttura non abbia nessuna capacità dissipativa (se non l'hanno i setti, progettati come pareti a taglio) quindi andrebbe progettata in campo elastico come non dissipativa.

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data: 17-09-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 9729

316 - E' possibile importare una struttura 3D da dxf?

Si, dall'input spaziale è possibile importare una struttura 3D da un file dxf 3D:
- dalle linee e polilinee verranno generate le aste a cui viene assegnata la prima sezione in archivio
- dagli elementi faccia (con 3 o 4 bordi) verranno generati gli elementi shell a cui viene assegnata la prima sezione in archivio.
Per comprendere meglio le entità in gioco in un dxf provare a esportare in dxf 3D (da input spaziale -> CAD -> Export DXF 3D wire-frame) una struttura modellata in CDS e analizzare gli elementi che vengono creati.

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data: 07-09-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7302

315 - Come mai i parametri sismici calcolati da CDS non corrispondono a quelli riportati nelle mappe sismiche del Ministero?

Il CDS utilizza le coordinate in formato WGS84 (World Global System), lo stesso utilizzato da googlemap per esempio, mentre le mappe sismiche del Ministero sono nel sistema cartografico italiano EDM 50.
Il CDS trasforma in automatico le coordinate WGS84 in ED 50 per ricavare i dati corretti.
Pertanto il confronto va fatto tra dati ricavati da CDS con coordinate WGS84 e dati delle mappe ministeriali con coordinate ED 50, altrimenti si fa riferimento a localizzazioni diverse con le ovvie differenze.

NB in CDS le coordinate devono essere inserite in WGS84. Se non si è sicuri del riferimento riportato per esempio nella relazione geologica è consigliabile geolocalizzare il sito attraverso l'applicazione googlemap del software.

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data: 03-09-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 8141

314 - In una analisi pushover la non-verifca di alcuni setti murari a presso flessione deve essere presa in considerazione come per una analisi lineare?

La verifica a presso-flessione è una delle verifiche statiche (non sismica), quindi NON ha nulla a che vedere con le verifiche sismiche, che siano effettuate con analisi pushover o lineare.

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data: 05-08-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 7098

313 - come va utilizzato il comando Dati Generali - Parametri Calcolo non Lineare - Push + Post Verifica SI/NO?

il comando va utilizzato SOLO per la compilazione delle schede di vulnerabilità sismica, in cui è richiesto di indicare le PGA differenziate per meccanismi duttili e fragili.
Selezionando SI la pushover continua fino al limite per meccanismi duttili: nel tabulato generale dei risultati dell'analisi pushover tutti i valori faranno riferimento esclusivamente a meccanismi duttili mentre nella tabella riassuntiva finale sono riportati eventuali limiti peri meccanismi fragili che precedono i meccanismi duttili (quando non è indicato nessun valore significa che non sono rilevati meccanismi fragili prima dei limiti per meccanismi duttili).

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data: 08-07-2013 | software: CDS | categoria |versione: | autore kipendoff | visite 9428

312 - Nelle travi in acciaio appartenenti a un piano sismico risultano sollecitazioni di sforzo normale, anche elevato

Se nei dati generali -> param. solutore è stata attivata l'opzione di calcolo che considera i delta z aste si avranno sollecitazioni di sforzo normale anche per travi appartenenti a piani sismici.
In generale tale opzione non andrebbe attivata per strutture in acciaio di questo tipo.

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data: 05-07-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 5704

311 - in fase di esecutivi setti appare il messaggio presenza di setti non complanari - gruppo quote x elemento y

Il problema può essere di tipo generale o dovuto a un singolo elemento.
Occorre innanzitutto individuare l'elemento che genera l'errore, semplicemente 'spostando' la maschera del messaggio e leggendo l'elemento a cui fa riferimento:


Se l'elemento è il primo (Asta3D n.1) allora è molto probabile che si tratta di un problema generale dovuto a un valore non impostato, risolvibile controllando le impostazioni dei dati generali (esempio coeff. parziali materiali, o criteri di progetto).

Se invece l'errore avviene per un'asta di numerazione > 1 allora si tratta di un singolo elemento, o gruppo di elementi

In questo caso si può individuare anche in input spaziale l'elemento


Occorre quindi cercare un dato che non è impostato.
Negli elementi in c.a. con armature di input è spesso dovuto an dato mancante:


Si, la rappresentazione 3D del comportamento di un meccanismo di collasso riporta non solo le pareti direttamente interessate dal meccanismo e individuate dalla frattura ma anche tutte le altre relative alle giaciture assegnate al meccanismo.
Quindi per individuare una porzione più estesa (o l'intera struttura) basterà definire per il singolo meccanismo tante giaciture quante sono le pareti (o i gruppi di pareti allineate) che si vuole rappresentare:

In alcuni casi può essere necessario escludere alcuni nodi dalla verifica dei nodi in c.a. (es. vengono progettati esternamente o la verifica viene eseguita in una seconda fase, o altro motivo).
Non è possibile in CDS escludere esplicitamente dalla verifica alcuni nodi, ma è possibile ricorrere ad un artificio :
si rende il nodo confinato aggiungendo sulle facce dei monconi di trave dove mancanti (o dove la larghezza della trave non è sufficiente)

-> -> Uno dei motivi può essere l'aver disattivato lo stato limite SLD che è invece necessario considerare per calcolo del PAM, dove sono necessari i periodi di ritorno dei quattro stati limite sisma, ma la norma consente (se non sono calcolati in modo rigoroso) di determinare il periodo dell'SLO da quello SLD ed il periodo SLC da quello SLV.

In questo caso si nota nel diagramma PAM un tratto lineare da SLV con assenza SLD:

Oltre a definire sezione e armatura occorre anche assegnare il criterio di progetto degli elementi della cerchiatura altrimenti (No armature, default) saranno considerati infinitamente elastici e non soggetti a verifica:


Occorre verificare nei parametri circolare 2019 (Dati Generali) è attiva la verifica di sovraresistenza del taglio dei bulloni/tirafondi rispetto al rifollamento della piastra, come previsto al punto C7.5.3.1 della circolare:



In questo caso nel tabulato risulterà non soddisfatta la verifica a taglio con un coeff. sovraresistenza < 1:


Nel caso di strutture non dissipative si può valutare se disattivare questa opzione.
In alternativa occorre modificare la connessione per soddisfarla, agendo su diversi fattori:
- aumentare la resistenza a taglio dei connettori/tirafondi
- diminuire la resistenza a rifollamento della piastra (spessore e distanza dei fori dai bordi)La procedura di definizione di una sezione generica mediante input da CAD è descritta in dettaglio nel manuale (vedi paragrafo DEFINIZIONE DI UNA SEZIONE GENERICA DA CAD).
Al termine della definizione della polilinea bisogna però assicurarsi che questa sia chiusa.
Per far questo prima di indicare l'ultimo punto (coincidente con il primo) attivare l'opzione di osnap/calamita su estremità, selezionare quindi il punto iniziale e confermare con tasto destro (o INVIO).
Se la procedura è stata effettuata correttamente la polilinea comparirà marcata con spessore maggiore e i parametri geometrici della sezione verranno automaticamente aggiornati.
nei parametri (gruppo 2) di stampa occorre attivare l'opzione 'Riverifica'
Se le armature soddisfano quanto richiesto dalle NTC in merito alla lunghezza minima di ancoraggio si può porre il parametro = 'SI', altrimenti si pone 'NO'.
Nelle formule della circolare 2009 o 2019 (sono le stesse), il valore di Lp (vedasi il punto C8.7.2.6) e dello snervamento hanno l’ultimo termine che modella la penetrazione nel nodo dello snervamento e che è del tipo evidenziato in figura.
Nel caso si indichi 'NO', perchè si hanno dubbi sul contributo dovuto allo sleep bond della barra, si elimina questo pezzo di contributo alla rotazione:


Nei Dati Generali -> Coeff. parziali materiali è possibile indicare il livello di conoscenza, ma questo NON ha effetto sulle strutture in acciaio.
Non è possibile agire direttamente sulle caratteristiche meccaniche dell'acciaio perchè nell'archivio materiali generiche vien indicata solo la classe dell'acciaio, da cui sono automaticamente ricavate le caratteristiche meccaniche.
Il modo migliore quindi per tener conto del fattore di confidenza FC per le caratteristiche meccaniche è quello di assegnare alle sezioni utilizzate un materiale generico ('Tipo mat. -> 201 o superiore) per cui è possibile indicare esplicitamente le caratteristiche meccaniche (E, G, fy, fu, eyu sia in trazione che compressione) che tengano già conto del fattore di confidenza FC:


In questo modo sarà possibile effettuare correttamente sia analisi lineari che analisi pushover.

Nota: si potrebbe agire sul coeff. parziale del materiale acciaio ma questo non avrebbe influenza nelle analisi e verifiche in cui non è tenuto in conto. Nella modalità tools funzione di calcolo è quella presente nella fase di input, non nel menu generale (valida per modalità 'Classic')

Per l'uso in modalità tools occorre tener presente che:
1) viene calcolato il dominio di resistenza di una sezione e determinato il moltiplicatore ultimo dei carichi
2) nell'assegnare le sollecitazioni i carichi permanenti e variabili non hanno il significato delle condizioni di carico classiche (es. peso proprio etc...) ma nella determinazione del moltiplicatore ultimo ci si muove all'interno del dominio di resistenza che non ha percorsi di carico univoci, quindi si incrementa un carico (il variabile) mantenendo costante l'altro (il permanente).
Per esempio nella presso-flessione in generale il moltiplicatore ultimo si ottiene incrementando il momento (Mx e My) a parità di sforzo normale.
Quindi in questo caso si inserisce N nel canale permanente e Mx e/o My nel canale variabile:

Se si inseriscono solo carichi nel canale di carico permanente il calcolo non può essere effettuato.

Nota: per le sezioni circolari assegnare solo la risultante del momento Mx+My. come Mx o come My.

Inseriti quindi i carichi si lancia il CALCOLO direttamente dal menu di input

Al termine i risultati vengono rappresentati a video (menu Layout) in termini di deformazioni e sollecitazioni

I risultati possono essere stampati in dxf o come immagine (copia negli appunti) Per la verifica dei nodi trave-pilastro in c.a. di edifici esistenti si fa riferimento al punto C8.7.2.5 Modelli di capacità per la valutazione di edifici in cemento armato.

Per la verifica a compressione non c'è nessuna differenza, viene applicata la 8.7.2.3 considerando un taglio Vn pari alla differenza tra taglio della colonna superiore e trazione nelle barre di armatura della trave: Vn = TrazAf – TaglSup .

Per la verifica a trazione secondo la 8.7.2.2 si considera anche il contributo del rinforzo DeltaRt calcolato con la formulazione relativa al confinamento del nodo (per FRP CNR DT 200/2004 e Linee Guida C.S.LL.PP), in questo caso dato dalle staffe presenti all'interno del nodo assunte pari a quelle nella sezione di testa del pilastro .
Nella verifica con confinamento quindi alla sigmaTr (sigma di trazione) calcolata con la 8.7.2.2 va decurtato il contributo del rinforzo (confinamento) e la verifica diventa -> sigmaTr - deltaTr < Rtlim.Dalla versione 2013 è possibile tener conto del contributo delle tamponature nelle analisi non lineari definendo una trave/setto o asta (input spaziale) come dissipatore assegnando il comportamento di tamponatura
vedi

In alternativa il contributo della tamponatura può essere tenuto in conto inserendo i puntoni equivalenti definiti come aste 3D con le seguenti caratteristiche:
da input impalcati :
1. definizione in archivio di una sezione generica rettangolare (piantto) con base = spessore tamponatura e altezza secondo una delle teorie disponibili in letteratura (es. h = 1/10 L).
Alla sezione va assegnato un materiale generico (201 in su) con le caratteristiche meccaniche della tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come controventi con un estremo alla quota di input e l'altro alla quota dell'impalcato sottostante o superiore (assegnando Quota iniz. o fin.) e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni travi di cerniera flessionale per il puntone

da input spaziale (scelta consigliata):
1. definizione in archivio materiali muratura di un materiale equivalente alla tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come aste/controventi con sezione tipo 'sezione muratura' e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni aste di cerniera flessionale per il puntone

Nella definizione degli esecutivi setti in c.a. le pareti vengono raggruppate in altezza (gruppi quote) e in pianta (allineamenti/generatrici).
I punti che definiscono l'allineamento devono essere più o meno sulla stessa retta.

Se la definizione delle generatrici è stata fatta automaticamente allora il problema può dipendere :
1 - presenza di fili-fissi o nodi di input molto ravvicinati. In questo caso occorre correggere l'input.
2 - presenza di megapiastra (es. fondazione) che genera nodi/fili-fissi molto ravvicinati a quelli di definizione dei setti.
In questo secondo caso per risolvere il problema eliminare alcuni dei nodi ravvicinati : esecutivo setti -> definizione -> generatrice manuale -> selezionare l'allineamento indicato nel messaggio e eliminare i punti con "deselezione singola".
Verificare al termine che la generazione della parete sia corretta, comprendendo tutte le parti.

292 - come posso gestire e modificare le armature prodotte con il 'progetto simulato'? Come posso stampare i tabulati di input?

La procedura di dimensionamento delle armature con progetto simulato è la seguente:
- lanciare il calcolo come progetto simulato
- in esecutivi travi e pilastri in c.a. stampare le armature attivando l'opzione copia armature in input spaziale
- le armature così ottenute saranno manipolabili in input spaziale (dopo aver attivato la gestione armature utente -> Si in Dati Generali -> Para. solutore).

Nota: le armature NON saranno presenti in input impalcati.
I tabulati di input delle armature possono essere stampati solo da 'stampe completa spaziale'

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data: 16-04-2013 | software: CDS | categoria sw |versione: | autore kipendoff | visite 10083

291 - Come considera il CDS l'eccentricità trave-pilastro secondo il punto 7.4.6.1.3 nel caso superi 1/4 della larghezza del pilastro? Cosa si intende per armature adeguatamente dimensionate allo scopo? Il CDS le definisce in automatico?

Il problema può essere di tipo generale o dovuto a un singolo elemento.
Occorre innanzitutto individuare l'elemento che genera l'errore, semplicemente 'spostando' la maschera del messaggio e leggendo l'elemento a cui fa riferimento:


Se l'elemento è il primo (Asta3D n.1) allora è molto probabile che si tratta di un problema generale dovuto a un valore non impostato, risolvibile controllando le impostazioni dei dati generali (esempio coeff. parziali materiali, o criteri di progetto).

Se invece l'errore avviene per un'asta di numerazione > 1 allora si tratta di un singolo elemento, o gruppo di elementi

In questo caso si può individuare anche in input spaziale l'elemento


Occorre quindi cercare un dato che non è impostato.
Negli elementi in c.a. con armature di input è spesso dovuto an dato mancante:


Si, la rappresentazione 3D del comportamento di un meccanismo di collasso riporta non solo le pareti direttamente interessate dal meccanismo e individuate dalla frattura ma anche tutte le altre relative alle giaciture assegnate al meccanismo.
Quindi per individuare una porzione più estesa (o l'intera struttura) basterà definire per il singolo meccanismo tante giaciture quante sono le pareti (o i gruppi di pareti allineate) che si vuole rappresentare:

In alcuni casi può essere necessario escludere alcuni nodi dalla verifica dei nodi in c.a. (es. vengono progettati esternamente o la verifica viene eseguita in una seconda fase, o altro motivo).
Non è possibile in CDS escludere esplicitamente dalla verifica alcuni nodi, ma è possibile ricorrere ad un artificio :
si rende il nodo confinato aggiungendo sulle facce dei monconi di trave dove mancanti (o dove la larghezza della trave non è sufficiente)

-> -> Uno dei motivi può essere l'aver disattivato lo stato limite SLD che è invece necessario considerare per calcolo del PAM, dove sono necessari i periodi di ritorno dei quattro stati limite sisma, ma la norma consente (se non sono calcolati in modo rigoroso) di determinare il periodo dell'SLO da quello SLD ed il periodo SLC da quello SLV.

In questo caso si nota nel diagramma PAM un tratto lineare da SLV con assenza SLD:

Oltre a definire sezione e armatura occorre anche assegnare il criterio di progetto degli elementi della cerchiatura altrimenti (No armature, default) saranno considerati infinitamente elastici e non soggetti a verifica:


Occorre verificare nei parametri circolare 2019 (Dati Generali) è attiva la verifica di sovraresistenza del taglio dei bulloni/tirafondi rispetto al rifollamento della piastra, come previsto al punto C7.5.3.1 della circolare:



In questo caso nel tabulato risulterà non soddisfatta la verifica a taglio con un coeff. sovraresistenza < 1:


Nel caso di strutture non dissipative si può valutare se disattivare questa opzione.
In alternativa occorre modificare la connessione per soddisfarla, agendo su diversi fattori:
- aumentare la resistenza a taglio dei connettori/tirafondi
- diminuire la resistenza a rifollamento della piastra (spessore e distanza dei fori dai bordi)La procedura di definizione di una sezione generica mediante input da CAD è descritta in dettaglio nel manuale (vedi paragrafo DEFINIZIONE DI UNA SEZIONE GENERICA DA CAD).
Al termine della definizione della polilinea bisogna però assicurarsi che questa sia chiusa.
Per far questo prima di indicare l'ultimo punto (coincidente con il primo) attivare l'opzione di osnap/calamita su estremità, selezionare quindi il punto iniziale e confermare con tasto destro (o INVIO).
Se la procedura è stata effettuata correttamente la polilinea comparirà marcata con spessore maggiore e i parametri geometrici della sezione verranno automaticamente aggiornati.
nei parametri (gruppo 2) di stampa occorre attivare l'opzione 'Riverifica'
Se le armature soddisfano quanto richiesto dalle NTC in merito alla lunghezza minima di ancoraggio si può porre il parametro = 'SI', altrimenti si pone 'NO'.
Nelle formule della circolare 2009 o 2019 (sono le stesse), il valore di Lp (vedasi il punto C8.7.2.6) e dello snervamento hanno l’ultimo termine che modella la penetrazione nel nodo dello snervamento e che è del tipo evidenziato in figura.
Nel caso si indichi 'NO', perchè si hanno dubbi sul contributo dovuto allo sleep bond della barra, si elimina questo pezzo di contributo alla rotazione:


Nei Dati Generali -> Coeff. parziali materiali è possibile indicare il livello di conoscenza, ma questo NON ha effetto sulle strutture in acciaio.
Non è possibile agire direttamente sulle caratteristiche meccaniche dell'acciaio perchè nell'archivio materiali generiche vien indicata solo la classe dell'acciaio, da cui sono automaticamente ricavate le caratteristiche meccaniche.
Il modo migliore quindi per tener conto del fattore di confidenza FC per le caratteristiche meccaniche è quello di assegnare alle sezioni utilizzate un materiale generico ('Tipo mat. -> 201 o superiore) per cui è possibile indicare esplicitamente le caratteristiche meccaniche (E, G, fy, fu, eyu sia in trazione che compressione) che tengano già conto del fattore di confidenza FC:


In questo modo sarà possibile effettuare correttamente sia analisi lineari che analisi pushover.

Nota: si potrebbe agire sul coeff. parziale del materiale acciaio ma questo non avrebbe influenza nelle analisi e verifiche in cui non è tenuto in conto. Nella modalità tools funzione di calcolo è quella presente nella fase di input, non nel menu generale (valida per modalità 'Classic')

Per l'uso in modalità tools occorre tener presente che:
1) viene calcolato il dominio di resistenza di una sezione e determinato il moltiplicatore ultimo dei carichi
2) nell'assegnare le sollecitazioni i carichi permanenti e variabili non hanno il significato delle condizioni di carico classiche (es. peso proprio etc...) ma nella determinazione del moltiplicatore ultimo ci si muove all'interno del dominio di resistenza che non ha percorsi di carico univoci, quindi si incrementa un carico (il variabile) mantenendo costante l'altro (il permanente).
Per esempio nella presso-flessione in generale il moltiplicatore ultimo si ottiene incrementando il momento (Mx e My) a parità di sforzo normale.
Quindi in questo caso si inserisce N nel canale permanente e Mx e/o My nel canale variabile:

Se si inseriscono solo carichi nel canale di carico permanente il calcolo non può essere effettuato.

Nota: per le sezioni circolari assegnare solo la risultante del momento Mx+My. come Mx o come My.

Inseriti quindi i carichi si lancia il CALCOLO direttamente dal menu di input

Al termine i risultati vengono rappresentati a video (menu Layout) in termini di deformazioni e sollecitazioni

I risultati possono essere stampati in dxf o come immagine (copia negli appunti) Per la verifica dei nodi trave-pilastro in c.a. di edifici esistenti si fa riferimento al punto C8.7.2.5 Modelli di capacità per la valutazione di edifici in cemento armato.

Per la verifica a compressione non c'è nessuna differenza, viene applicata la 8.7.2.3 considerando un taglio Vn pari alla differenza tra taglio della colonna superiore e trazione nelle barre di armatura della trave: Vn = TrazAf – TaglSup .

Per la verifica a trazione secondo la 8.7.2.2 si considera anche il contributo del rinforzo DeltaRt calcolato con la formulazione relativa al confinamento del nodo (per FRP CNR DT 200/2004 e Linee Guida C.S.LL.PP), in questo caso dato dalle staffe presenti all'interno del nodo assunte pari a quelle nella sezione di testa del pilastro .
Nella verifica con confinamento quindi alla sigmaTr (sigma di trazione) calcolata con la 8.7.2.2 va decurtato il contributo del rinforzo (confinamento) e la verifica diventa -> sigmaTr - deltaTr < Rtlim.Dalla versione 2013 è possibile tener conto del contributo delle tamponature nelle analisi non lineari definendo una trave/setto o asta (input spaziale) come dissipatore assegnando il comportamento di tamponatura
vedi

In alternativa il contributo della tamponatura può essere tenuto in conto inserendo i puntoni equivalenti definiti come aste 3D con le seguenti caratteristiche:
da input impalcati :
1. definizione in archivio di una sezione generica rettangolare (piantto) con base = spessore tamponatura e altezza secondo una delle teorie disponibili in letteratura (es. h = 1/10 L).
Alla sezione va assegnato un materiale generico (201 in su) con le caratteristiche meccaniche della tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come controventi con un estremo alla quota di input e l'altro alla quota dell'impalcato sottostante o superiore (assegnando Quota iniz. o fin.) e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni travi di cerniera flessionale per il puntone

da input spaziale (scelta consigliata):
1. definizione in archivio materiali muratura di un materiale equivalente alla tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come aste/controventi con sezione tipo 'sezione muratura' e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni aste di cerniera flessionale per il puntone

Nella definizione degli esecutivi setti in c.a. le pareti vengono raggruppate in altezza (gruppi quote) e in pianta (allineamenti/generatrici).
I punti che definiscono l'allineamento devono essere più o meno sulla stessa retta.

Se la definizione delle generatrici è stata fatta automaticamente allora il problema può dipendere :
1 - presenza di fili-fissi o nodi di input molto ravvicinati. In questo caso occorre correggere l'input.
2 - presenza di megapiastra (es. fondazione) che genera nodi/fili-fissi molto ravvicinati a quelli di definizione dei setti.
In questo secondo caso per risolvere il problema eliminare alcuni dei nodi ravvicinati : esecutivo setti -> definizione -> generatrice manuale -> selezionare l'allineamento indicato nel messaggio e eliminare i punti con "deselezione singola".
Verificare al termine che la generazione della parete sia corretta, comprendendo tutte le parti. Il CDS segnala la presenza di eccentricità trave-pilastro superiori a 1/4 della larghezza del pilastro ma non predispone nessun armatura specifica (le NTC non danno nessuna indicazione in merito).
Spetta al progettista in questi casi predisporre dell'armatura aggiuntiva.
In generale si tratta di armatura trasversale (staffe o molloni disposti parallelamente alle staffe della trave) nella zona interessata, definita dalla lunghezza del nodo e larghezza tale da inglobare sezione della trave e del pilastro.

L'immagine rappresenta una semplificazione illustrativa del concetto (le eccentricità sono volutamente aumentate oltre i limiti normativi per motivi di chiarezza grafica)

275 - come viene calcolata la spinta sismica del terreno sui setti contro terra?

Il problema può essere di tipo generale o dovuto a un singolo elemento.
Occorre innanzitutto individuare l'elemento che genera l'errore, semplicemente 'spostando' la maschera del messaggio e leggendo l'elemento a cui fa riferimento:


Se l'elemento è il primo (Asta3D n.1) allora è molto probabile che si tratta di un problema generale dovuto a un valore non impostato, risolvibile controllando le impostazioni dei dati generali (esempio coeff. parziali materiali, o criteri di progetto).

Se invece l'errore avviene per un'asta di numerazione > 1 allora si tratta di un singolo elemento, o gruppo di elementi

In questo caso si può individuare anche in input spaziale l'elemento


Occorre quindi cercare un dato che non è impostato.
Negli elementi in c.a. con armature di input è spesso dovuto an dato mancante:


Si, la rappresentazione 3D del comportamento di un meccanismo di collasso riporta non solo le pareti direttamente interessate dal meccanismo e individuate dalla frattura ma anche tutte le altre relative alle giaciture assegnate al meccanismo.
Quindi per individuare una porzione più estesa (o l'intera struttura) basterà definire per il singolo meccanismo tante giaciture quante sono le pareti (o i gruppi di pareti allineate) che si vuole rappresentare:

In alcuni casi può essere necessario escludere alcuni nodi dalla verifica dei nodi in c.a. (es. vengono progettati esternamente o la verifica viene eseguita in una seconda fase, o altro motivo).
Non è possibile in CDS escludere esplicitamente dalla verifica alcuni nodi, ma è possibile ricorrere ad un artificio :
si rende il nodo confinato aggiungendo sulle facce dei monconi di trave dove mancanti (o dove la larghezza della trave non è sufficiente)

-> -> Uno dei motivi può essere l'aver disattivato lo stato limite SLD che è invece necessario considerare per calcolo del PAM, dove sono necessari i periodi di ritorno dei quattro stati limite sisma, ma la norma consente (se non sono calcolati in modo rigoroso) di determinare il periodo dell'SLO da quello SLD ed il periodo SLC da quello SLV.

In questo caso si nota nel diagramma PAM un tratto lineare da SLV con assenza SLD:

Oltre a definire sezione e armatura occorre anche assegnare il criterio di progetto degli elementi della cerchiatura altrimenti (No armature, default) saranno considerati infinitamente elastici e non soggetti a verifica:


Occorre verificare nei parametri circolare 2019 (Dati Generali) è attiva la verifica di sovraresistenza del taglio dei bulloni/tirafondi rispetto al rifollamento della piastra, come previsto al punto C7.5.3.1 della circolare:



In questo caso nel tabulato risulterà non soddisfatta la verifica a taglio con un coeff. sovraresistenza < 1:


Nel caso di strutture non dissipative si può valutare se disattivare questa opzione.
In alternativa occorre modificare la connessione per soddisfarla, agendo su diversi fattori:
- aumentare la resistenza a taglio dei connettori/tirafondi
- diminuire la resistenza a rifollamento della piastra (spessore e distanza dei fori dai bordi)La procedura di definizione di una sezione generica mediante input da CAD è descritta in dettaglio nel manuale (vedi paragrafo DEFINIZIONE DI UNA SEZIONE GENERICA DA CAD).
Al termine della definizione della polilinea bisogna però assicurarsi che questa sia chiusa.
Per far questo prima di indicare l'ultimo punto (coincidente con il primo) attivare l'opzione di osnap/calamita su estremità, selezionare quindi il punto iniziale e confermare con tasto destro (o INVIO).
Se la procedura è stata effettuata correttamente la polilinea comparirà marcata con spessore maggiore e i parametri geometrici della sezione verranno automaticamente aggiornati.
nei parametri (gruppo 2) di stampa occorre attivare l'opzione 'Riverifica'
Se le armature soddisfano quanto richiesto dalle NTC in merito alla lunghezza minima di ancoraggio si può porre il parametro = 'SI', altrimenti si pone 'NO'.
Nelle formule della circolare 2009 o 2019 (sono le stesse), il valore di Lp (vedasi il punto C8.7.2.6) e dello snervamento hanno l’ultimo termine che modella la penetrazione nel nodo dello snervamento e che è del tipo evidenziato in figura.
Nel caso si indichi 'NO', perchè si hanno dubbi sul contributo dovuto allo sleep bond della barra, si elimina questo pezzo di contributo alla rotazione:


Nei Dati Generali -> Coeff. parziali materiali è possibile indicare il livello di conoscenza, ma questo NON ha effetto sulle strutture in acciaio.
Non è possibile agire direttamente sulle caratteristiche meccaniche dell'acciaio perchè nell'archivio materiali generiche vien indicata solo la classe dell'acciaio, da cui sono automaticamente ricavate le caratteristiche meccaniche.
Il modo migliore quindi per tener conto del fattore di confidenza FC per le caratteristiche meccaniche è quello di assegnare alle sezioni utilizzate un materiale generico ('Tipo mat. -> 201 o superiore) per cui è possibile indicare esplicitamente le caratteristiche meccaniche (E, G, fy, fu, eyu sia in trazione che compressione) che tengano già conto del fattore di confidenza FC:


In questo modo sarà possibile effettuare correttamente sia analisi lineari che analisi pushover.

Nota: si potrebbe agire sul coeff. parziale del materiale acciaio ma questo non avrebbe influenza nelle analisi e verifiche in cui non è tenuto in conto. Nella modalità tools funzione di calcolo è quella presente nella fase di input, non nel menu generale (valida per modalità 'Classic')

Per l'uso in modalità tools occorre tener presente che:
1) viene calcolato il dominio di resistenza di una sezione e determinato il moltiplicatore ultimo dei carichi
2) nell'assegnare le sollecitazioni i carichi permanenti e variabili non hanno il significato delle condizioni di carico classiche (es. peso proprio etc...) ma nella determinazione del moltiplicatore ultimo ci si muove all'interno del dominio di resistenza che non ha percorsi di carico univoci, quindi si incrementa un carico (il variabile) mantenendo costante l'altro (il permanente).
Per esempio nella presso-flessione in generale il moltiplicatore ultimo si ottiene incrementando il momento (Mx e My) a parità di sforzo normale.
Quindi in questo caso si inserisce N nel canale permanente e Mx e/o My nel canale variabile:

Se si inseriscono solo carichi nel canale di carico permanente il calcolo non può essere effettuato.

Nota: per le sezioni circolari assegnare solo la risultante del momento Mx+My. come Mx o come My.

Inseriti quindi i carichi si lancia il CALCOLO direttamente dal menu di input

Al termine i risultati vengono rappresentati a video (menu Layout) in termini di deformazioni e sollecitazioni

I risultati possono essere stampati in dxf o come immagine (copia negli appunti) Per la verifica dei nodi trave-pilastro in c.a. di edifici esistenti si fa riferimento al punto C8.7.2.5 Modelli di capacità per la valutazione di edifici in cemento armato.

Per la verifica a compressione non c'è nessuna differenza, viene applicata la 8.7.2.3 considerando un taglio Vn pari alla differenza tra taglio della colonna superiore e trazione nelle barre di armatura della trave: Vn = TrazAf – TaglSup .

Per la verifica a trazione secondo la 8.7.2.2 si considera anche il contributo del rinforzo DeltaRt calcolato con la formulazione relativa al confinamento del nodo (per FRP CNR DT 200/2004 e Linee Guida C.S.LL.PP), in questo caso dato dalle staffe presenti all'interno del nodo assunte pari a quelle nella sezione di testa del pilastro .
Nella verifica con confinamento quindi alla sigmaTr (sigma di trazione) calcolata con la 8.7.2.2 va decurtato il contributo del rinforzo (confinamento) e la verifica diventa -> sigmaTr - deltaTr < Rtlim.Dalla versione 2013 è possibile tener conto del contributo delle tamponature nelle analisi non lineari definendo una trave/setto o asta (input spaziale) come dissipatore assegnando il comportamento di tamponatura
vedi

In alternativa il contributo della tamponatura può essere tenuto in conto inserendo i puntoni equivalenti definiti come aste 3D con le seguenti caratteristiche:
da input impalcati :
1. definizione in archivio di una sezione generica rettangolare (piantto) con base = spessore tamponatura e altezza secondo una delle teorie disponibili in letteratura (es. h = 1/10 L).
Alla sezione va assegnato un materiale generico (201 in su) con le caratteristiche meccaniche della tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come controventi con un estremo alla quota di input e l'altro alla quota dell'impalcato sottostante o superiore (assegnando Quota iniz. o fin.) e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni travi di cerniera flessionale per il puntone

da input spaziale (scelta consigliata):
1. definizione in archivio materiali muratura di un materiale equivalente alla tamponatura
2. definizione di un criterio di progetto per aste in acciaio con comportamento non lineare solo a compressione
3. input dei puntoni equivalenti come aste/controventi con sezione tipo 'sezione muratura' e criterio di progetto definito al p.to 2
4. vincoli interni aste di cerniera flessionale per il puntone

Nella definizione degli esecutivi setti in c.a. le pareti vengono raggruppate in altezza (gruppi quote) e in pianta (allineamenti/generatrici).
I punti che definiscono l'allineamento devono essere più o meno sulla stessa retta.

Se la definizione delle generatrici è stata fatta automaticamente allora il problema può dipendere :
1 - presenza di fili-fissi o nodi di input molto ravvicinati. In questo caso occorre correggere l'input.
2 - presenza di megapiastra (es. fondazione) che genera nodi/fili-fissi molto ravvicinati a quelli di definizione dei setti.
In questo secondo caso per risolvere il problema eliminare alcuni dei nodi ravvicinati : esecutivo setti -> definizione -> generatrice manuale -> selezionare l'allineamento indicato nel messaggio e eliminare i punti con "deselezione singola".
Verificare al termine che la generazione della parete sia corretta, comprendendo tutte le parti. Il CDS segnala la presenza di eccentricità trave-pilastro superiori a 1/4 della larghezza del pilastro ma non predispone nessun armatura specifica (le NTC non danno nessuna indicazione in merito).
Spetta al progettista in questi casi predisporre dell'armatura aggiuntiva.
In generale si tratta di armatura trasversale (staffe o molloni disposti parallelamente alle staffe della trave) nella zona interessata, definita dalla lunghezza del nodo e larghezza tale da inglobare sezione della trave e del pilastro.

L'immagine rappresenta una semplificazione illustrativa del concetto (le eccentricità sono volutamente aumentate oltre i limiti normativi per motivi di chiarezza grafica)Per tener conto della spinta sismica dei terreni che spingono sui setti (carico spinte setti -> definizione del carico terreno) è sufficiente attivare l'opzione di incremento sismico : Incr.Sism. = 1.

Ecco come opera CDSWin:
Sia Sa la spinta statica. In relazione all'immagine allegata , la spinta complessiva PAE (statica + sismica) dovuta alla presenza di un terrapieno viene determinata tramite la formulazione di Mononobe-Okabe in cui si considera l'angolo psi dato da:
psi = arctan(Kh/(1-Kv))

dove:

kh= Betam x amax/g [7.11.6 delle NTC 2008]
kv= +-0,5 kh [7.11.7 delle NTC 2008]

Per muri che non siano in grado di subire spostamenti relativi rispetto al terreno (come nel caso di setti controterra di fabbricati, ndr) il coeff. Betam =1.

CDS, infine, non considera la spinta verticale per cui Kv=0.