Verifica di resistenza al fuoco

Element= o in calcestruzzo armato o precompresso

VERSIONE DI PROVA — risultati da verificare in modo indipendente prima di ogni uso professional= e.

Sintesi

Grandezza

Valore

Nota<= /span>

Classe richiesta=

R 90<= /span>

dal progetto antincendio

Classe conseguit= a

R 90<= /span>

massima classe soddisfatta con i dati tabellari

Coefficiente di sicurezza minimo

1,257

verifica che governa: Distanza d'asse dello spigolo

Esito=

verificata<= /o:p>

la classe richie= sta è conseguita

verificato La classe richiesta R 90 è conseguita.

Verifica

csic<= /span>

Esito=

Larghezza minima della sezione

1,667

verificata<= /o:p>

Distanza d'asse media -- armatura ordinaria

1,760

verificata<= /o:p>

Distanza d'asse minima individuale -- armatura ordinaria

3,667

verificata<= /o:p>

Distanza d'asse dello spigolo

1,257

verificata<= /o:p>

<= o:p>

Sezione

Dati e dettaglio del calcolo

Azione di incendio

Grandezza

Valore

Classe richiesta=

R 90<= /span>

Criterio richies= to

R -- capacità portante

Curva di incendi= o

Normalizzata ISO= 834

Lati esposti

Tre lati (estrad= osso protetto)

Livello di carico eta,fi

0,60

Categoria dell'azione variabile

B2 - Uffici aper= ti al pubblico

Coefficiente psi= 2

0,30

Origine di psi2<= o:p>

NTC 2018 Tab. 2.= 5.I, dalla categoria

Protezione appli= cata

Nessuna

cautelativo Il livello di carico dichiarato è inferio= re a quello di riferimento dei dati tabellari: il risultato è cautelativo. Gli Eurocodici consentono di tenerne conto con i metodi di calcolo.<= /span>

Base normativa

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

Norma=

UNI EN 1992-1-2:= 2024

dati tabellari, Sezione 6

Dati della sezione

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

Tipo di sezione<= o:p>

Rettangolare

h

400 mm

altezza totale

A_c

100.000 mm2

area lorda della sezione

Lati esposti

3

su 4 lati del contorno, contati sulla dichiarazione lato per lato

Esposizione su t= utto il contorno

no

almeno un lato è protetto da un altro elemento

Schema statico

Continua

Tab. 6.7

Armature Sezione 6

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

A_s,tot

603 mm2

area complessiva delle armature tese

a_m (ordinaria)<= o:p>

44,0 mm

Formula (6.5): m= edia pesata su A_si x f_yki, con a_i misurata dalla faccia esposta più vicina<= o:p>

a_sd,min

44,0 mm

distanza d'asse minima dalla faccia laterale

Strati di armatu= ra

uno

la regola a_sd = =3D a + 10 mm si applica

Distacco esplosivo del calcestruzzo EN 1992-1-2 Clausola 10

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

f_ck<= /span>

25 MPa

Fumo di silice

0,0 %

in peso sul contenuto di cemento

verificato Par. 10(4): con f_ck sotto i 70 MPa e fum= o di silice sotto il 6 per cento, usando i dati tabellari la verifica del distac= co esplosivo può essere omessa. I dati tabellari derivano da prove in cui il distacco si è verificato, quindi i suoi effetti sono già compresi.

Metodo tabellare EN 1992-1-2 Tab. 6.7

cautelativo par. 6.1(10) consente l'interpolazione lineare fra i valori delle tabelle. Questo motore NON interpola: prende la combinazione ammissibile che chiede meno copriferro, il che è dalla parte d= ella sicurezza.

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

b_rif=

250 mm

par. 6.6.1(4): larghezza alla quota y =3D 44 mm del baricentro delle armature tese<= /o:p>

Verifica

Derivazione=

Domanda

Resistenza<= /o:p>

csic<= /span>

Larghezza minima della sezione

b_rif contro la combinazione meno esigente della riga R90

150 mm

250 mm

1,667

Distanza d'asse media -- armatura ordinaria

tabella 25 mm, combinazione b_min =3D 250 mm

25,0 mm

44,0 mm

1,760

Distanza d'asse minima individuale -- armatura ordinaria

valore richiesto= per R30, par. 6.2(10)

12,0 mm

44,0 mm

3,667

Distanza d'asse dello spigolo

a_sd =3D a + 10 = mm sulle barre d'angolo, Formula (6.15), par. 6.6.2(2)

35,0 mm

44,0 mm

1,257

csic =3D resistenza/domanda: valori maggiori o uguali a 1 verificati

Classe conseguita

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

R

90 min

massima classe d= ella serie {30, 60, 90, 120, 180, 240} soddisfatta con il solo metodo tabellar= e

Sezione ridotta e temperature EN 1992-1-2 par. 7.3.2

Grandezza

Valore

Derivazione e no= te

w

0,400 m

dimensione maggi= ore ortogonale alle facce esposte; metà dove l'esposizione è su due facce opp= oste

a_z

35,4 mm

Formula (7.15) p= er t =3D 90 min -- spessore della zona di bordo, ignorata sulle facce esposte<= o:p>

A_fi<= /span>

65.373 mm2

area lorda 100000 mm2 meno la zona di bordo -- 65 per cento della sezione lorda<= /span>

Durata considera= ta

90 min

le formule di pa= r. 7.2 valgono da 30 minuti in su

theta / k -- ordinaria a x =3D 44, y =3D 44 mm

589 gradi

fattore di riduz= ione k =3D 0.505

theta / k -- ordinaria a x =3D 125, y =3D 44 mm

419 gradi

fattore di riduz= ione k =3D 0.958

theta / k -- ordinaria a x =3D 206, y =3D 44 mm

589 gradi

fattore di riduz= ione k =3D 0.505

Scelte interpretative adottate

verificato Il calcolo non ha richiesto nessuna scelta interpretativa: tutte le regole applicate sono enunciate dalla norma.<= /o:p>

Perimetro del calcolo

Il calcolo è una verifica per DATI TABELLARI, Sezio= ne 6 di EN 1992-1-2: non è una verifica di resistenza a caldo per calcolo. I valori tabellari valgono per un livello di carico di riferimento eta,f= i =3D 0,7, par. 6.2(1): con un livello di carico superiore non sono applicab= ili.

par. 6.1(7): con i dati tabellari non sono richieste ulteriori verifiche di taglio, torsione e ancoraggio. Non sono quindi = una mancanza di questo calcolo.

Non sono verificati appoggi, spinotti, apparecchi di appoggio e collegamenti, che nel prefabbricato sono spesso il punto de= bole in condizioni di incendio. Il par. 4.6 chiede che i giunti siano progettati per gli stessi criteri R ed EI degli elementi collegati.

Non sono verificate le dilatazioni impedite né gli = effetti indiretti dell'azione termica sulla struttura nel suo insieme.

Non è verificato l'isolamento termico EI, che gover= na quando l'elemento è separante di compartimento.

Non è eseguita la verifica speciale di par. 6.2(3),= che permetterebbe di ridurre la distanza d'asse richiesta (Formula (6.3)) quando la tensione nell'acciaio in condizioni di incendio è bassa. L'e= sito è quindi cautelativo.

verificato Tutte le verifiche del metodo tabellare s= ono soddisfatte.

Verifica di resistenza al fuoco — Elemento in calcestruzzo armato o precompresso

Resistenza al fuoco di elementi in c.a. v0.1.1 — 12/09/2026 14:02 pag. 1=

Grandezza	Valore	Nota<= /span>
Classe richiesta=	R 90<= /span>	dal progetto antincendio
Classe conseguit= a	R 90<= /span>	massima classe soddisfatta con i dati tabellari
Coefficiente di sicurezza minimo	1,257	verifica che governa: Distanza d'asse dello spigolo
Esito=	verificata<= /o:p>	la classe richie= sta è conseguita

Verifica	csic<= /span>	Esito=
Larghezza minima della sezione	1,667	verificata<= /o:p>
Distanza d'asse media -- armatura ordinaria	1,760	verificata<= /o:p>
Distanza d'asse minima individuale -- armatura ordinaria	3,667	verificata<= /o:p>
Distanza d'asse dello spigolo	1,257	verificata<= /o:p>

Grandezza	Valore	Derivazione e no= te
Norma=	UNI EN 1992-1-2:= 2024	dati tabellari, Sezione 6

Verifica	Derivazione=	Domanda	Resistenza<= /o:p>	csic<= /span>
Larghezza minima della sezione	b_rif contro la combinazione meno esigente della riga R90	150 mm	250 mm	1,667
Distanza d'asse media -- armatura ordinaria	tabella 25 mm, combinazione b_min =3D 250 mm	25,0 mm	44,0 mm	1,760
Distanza d'asse minima individuale -- armatura ordinaria	valore richiesto= per R30, par. 6.2(10)	12,0 mm	44,0 mm	3,667
Distanza d'asse dello spigolo	a_sd =3D a + 10 = mm sulle barre d'angolo, Formula (6.15), par. 6.6.2(2)	35,0 mm	44,0 mm	1,257